谐波抑制技术应用到配电网络

源: 电力电子技术进展 2013 (2013), 文章编号 591680, 10 页
http://dx.doi.org/10.1155/2013/591680
侯赛因. 卡宰姆·

工程学院, 苏哈尔大学, P.O. 箱 44, 311 苏哈尔, 阿曼

学术编辑: 为Y. 卡纳安

抽象

现在越来越多的谐波抑制技术包括主动和被动的方法, 一个特定的情况下选择最适合的技术可以是一个复杂的决策过程. 其中的一些技术的性能很大程度上依赖于系统条件, 而有些则需要广泛的系统的分析，以防止共振问题和电容器故障. 本文旨在提交评论谐波抑制方法研究人员提出的各种可用的谐波抑制技术分类, 设计师, 和工程师处理与配电系统.

1. 介绍

许多工业和商业负载，如电源变换器的非线性特性, 荧光灯, 电脑, 调光器, 和变速电机驱动器 (变速驱动) 与工业泵配合使用, 粉丝, 及压缩机，并在空气调节设备所做的谐波失真经常发生在电力网. 一些这些载荷的​​注入谐波电流通常太小，造成显著扭曲分销网络. 然而, 在大量操作时, 的累积效应已经造成了严重的谐波失真水平的能力. 这些通常不扰乱最终用户的电子设备多，因为他们超载中性导线和变压器, 大体, 造成额外损失和降低功率因数 [1-5]. 大型工业转换器和变速驱动器，另一方面能够在公共连接点产生显著的失真水平 (PCC), 其中其他用户连接到网络 [6, 7].

因为电源质量在输入交流电源的严格要求的, 各次谐波的标准和工程的建议，如IEC 1000-3-2, IEEE 519 (美国), AS 2279, D.A.CH.CZ, 在61000-3-2/EN 61000-3-12, 和ER G5 / 4 (联合王国) 受聘于PCC限制失真水平. 为了符合这些标准的谐, 利用电力电子和非线性负载的安装经常使用的谐波抑制技术的日益号码之一 [8]. 因为可用的方法的数量和种类的, 最适合的技术用于特定应用的选择并不总是一个容易或简单的过程. 许多选项可供选择, 包括主动和被动方法. 一些技术上最先进的解决方案提供了保证结果和对隔离电源系统很少或没有不利影响, 而其他的简单方法的性能可能在很大程度上依赖于系统条件. 本文提出的谐波抑制技术的全面调查，其中有大量的技术出版物进行了审查和用于分类的谐波抑制技术分为三类: 被动技术, 活跃​​的技术, 并采用主动和被动相结合的方法混合谐波抑制技术. 每种方法的电气特性简述呈现时，这些谐波的存在，在分销网络的影响和后果处理提供设计师和现场工程师，一个更明智的选择，对他们的可用选项的目的.

2. 无源谐波消除技术

许多无源技术可以减少在电网谐波污染的程度, 包括一系列线电抗器的连接, 调谐谐波滤波器, 和使用较高的脉冲数转换器电路，例如12脉冲, 18-脉冲, 24脉冲整流器. 在这些方法, 不希望的谐波电流可以流到由任何安装一个高的串联阻抗，以阻止其流动或通过一个低阻抗路径并联的分流装置的谐波电流的流动被阻止进入系统 [9].

在两到合格产品性能的方式用于电源功率因数校正和谐波缓解谐波抑制技术. 一是将限制在PF上的负载超过规定的最小功率. 公用事业公司通常放置在可接受的功率因素限制载荷 (例如, <0.8 领导和 >0.75 滞后). 测量或指定产品的第二个方法是定义绝对最大限制电流的谐波失真. 这通常表示为对奇次谐波的限制 (例如, 1ST, 3路, 5日, 7日, 等等). 这种方法不需要任何符合条件的最小负载百分比，更相关的电力公司.

当前应用谐波法规或指引，以保持电流和电压谐波含量检查. 作为一个例子, 在表中示出日本的电流失真限度 1 和 2 代表总谐波失真的最大值和最小值 (总谐波失真) 在电压和一个典型的电力系统中最具统治力的五次谐波电压 [10].

表 1: 电压总谐波失真和第五谐波电压的高压输电系统.

电压总谐波失真和第五谐波电压的高压输电系统

表 2: 电压总谐波失真和第五谐波电压在6.6千伏配电系统.

电压总谐波失真和第五谐波电压在6.6千伏配电系统

某些技术, 如采用调谐滤波器的, 需要大量的系统分析，以防止共振问题和电容器故障, 而另, 如使用12脉冲或24脉冲转换器, 可几乎没有系统的分析应用.

2.1. 源电抗的影响

在单相的典型交流电流波形和三相整流​​器远离正弦. 功率因数是因为线路电流波形的高次谐波含量也很差. 在整流用小电抗源, 输入电流是不连续的高度, 和, 作为结果, 电源从市电画在一个非常贫穷的功率因数.

在某些非线性负载谐波电流的大小在很大程度上取决于总有效输入电抗, 由源抗加任何添加线路电抗的. 例如, 给定一个6 - 脉冲二极管整流器供给直流母线电容器，并与连续的直流电流运行, 所得到的输入电流谐波频谱的电平在很大程度上依赖于交流源电抗的值和一个附加的串联电抗线; 电抗较低, 较高的谐波含量 [1-3].

其他非线性负载, 如6脉冲二极管整流器供给高电感的直流负载，并与连续的直流电流运行, 作为谐波电流源. 在这种情况下, 电压畸变在PCC的量取决于总供给阻抗, 包括任何功率因数校正电容器的影响, 具有较高的阻抗产生更高的失真水平 [7, 11].

2.2. 系列线路电抗器

使用系列交流线路电抗器是增加源阻抗相对于给个体负载的一种常见且经济的手段, 例如, 作为电动机驱动器系统的一部分的输入整流. 的串联电抗器的谐波抑制性能是负载的函数; 但, 其有效阻抗减少比例为通过它们的电流减小 [12].

2.3. 调谐谐波滤波器

被动式谐波滤波器 (PHF) 涉及的串联或一个调谐LC和高通滤波器电路的并联连接以形成一个低阻抗路径为特定的谐波频率. 该过滤器是并联连接或串联的非线性负载从电源转移所调谐的频率的谐波电流远. 不同于系列线电抗器, 谐波滤波器不衰减的所有谐波的频率，但消除电源电流波形中的一个谐波频率. 消除谐波在其源已被证明是降低在隔离电力系统的谐波损耗的最有效的方法. 然而, entailed增加的成本首先提出了一个屏障，这种方法. 如果并行连接的过滤器在电力工作有关的进一步上行, 一天到一天的成本上升会积累由于携带的谐波电流导体和其他植物物品损失. 反过来, 对于在负载串联滤波器, 也有在过滤器本身损失增加. 这些损失是简单地较高的串联阻抗的结果, 哪些块谐波的流动，但增加了线路损耗随着负载电流的其余部件的流动的结果 [12, 13]. 滤波器电感器的品质因数影响的低阻抗路径的各个过滤器的实际值. 平时, 之间的范围内的一个值 20 和 100 [14]. 许多类型的谐波滤波器通常采用, 包括以下:

2.3.1. 系列感应过滤器

由开关式电源和其他DC至DC转换器电路所产生的谐波电流可以由可在任一交流或直流电源电路中添加一个串联电感器的连接被显著降低 [15-17], 如图所示 1. 已对这些过滤器这么多的改进.

(一)

(一)

(b)

(b)

(Ç)

(Ç)

(ð)

(ð)

图 1: (一) 该系列电感器的电流整形, (b) 该Ziogas酒店电感电容滤波, (Ç) 上Ziogas酒店滤波器燕巢改善, 和 (ð) 在燕巢过滤侯赛因改善.

Ziogas酒店无源滤波器的单相整流器在总谐波失真THD和改善PF减少一些与传统整流器相比. 还, 用于减少THD和提高功率因数Yanchoa波形整形滤波器. 连接作者滤波器在整流器的输出端将提高功率因数，降低供电输入电流总谐波失真.

2.3.2. DC-DC转换器电流整形

喜欢该系列感应过滤器, 该电路 (图 2) 可以大大减少由开关式电源和其他DC转换器电路产生的，通过调节开关的占空比来控制输入电源电流的形状进行跟踪所需的正弦波形的电流失真 [5, 18-20]. 已对这些过滤器这么多的改进.

(一)

(一)

(b)

(b)

(Ç)

(Ç)

(ð)

(ð)

图 2: (一) 升压转换器的电流整形电路, (b) 降压转换器的电流整形电路, (Ç) 提高升压转换器电流整形电路, 和 (ð) 提高降压转换器的电流整形电路.
2.3.3. 并联谐振滤波器

调谐来消除特定谐波无源LC滤波器通常用来降低低频谐波分量像由三相整流器和逆变器的电路所产生的第五和第七的水平. 该滤波器通常是跨接在线路如图 3. 如果一个以上的谐波被消除, 然后分流过滤器必须安装的每个谐波. 必须小心，以确保该等安排的峰值阻抗调谐到所需的谐波频率之间的频率，以避免造成高水平的电源的PCC电压失真，因为LC谐振电路的存在 [7, 12].

一个并联连接的谐振滤波器.
图 3: 一个并联连接的谐振滤波器.
2.3.4. 串联谐振FILTE

这项工作在原则上类似于并行版本, 但与调谐 LC 串联连接在电源电路. 该系列过滤器可以被调谐到一个单一的谐振频率, 或者它可以multituned若干谐波频率的. 该multituned安排连接多个调谐滤波器串联，如图 4 示出了三次谐波调谐 LC 线路, 和LR3, 和CR3, 和高频调谐 LC 线路, “RH 和CRH 消除高次谐波 [5, 7, 12].

双调谐串联谐振滤波器

图 4: 双调谐串联谐振滤波器.
2.3.5. 中性线电流滤波器

这个滤波器连接在站点变压器和三相负载来阻止所有三倍频谐波之间的中性导体, 如图所示 5. 因为这些三重零序谐波是在彼此相, 他们都通过中性导体流, 并且它是更加经济的阻断它们在中性的，而不是各相 [5, 12].

中性电流阻断器.
图 5: 中性电流阻断器.
2.3.6. 锯齿形滤波器接地

通过将移相到单相或多相变压器具有极低的零序阻抗, 大幅减少三, 5日, 和7次谐波，可以实现. 这种方法提供了一种替代通过取消这些谐波接近负载，以保护变压器中性导体从三重谐波. 在该方法中, 连接在与电源并联自耦变压器可以提供一个零序电流路径来捕获和取消三倍谐波，如图所示 6 [16].

figure 6
图 6: 锯齿自耦变压器连接到三相非线性负载.
2.4. 更高的脉冲转换器

三个阶段, 6-脉冲静态功率转换器, 如在发现室间隔缺损, 产生低频电流谐波. 主要, 这些是第五, 7日, 11日, 和13日与其他高阶谐波也存在，但在较低的水平. 与6 - 脉冲变换器电路, 订单6K±1次谐波, 其中，k = 1, 2, 3, 4, 等等, 将存在于电源电流波形. 在高功率应用, 基于多脉冲的概念的AC-DC转换器, 亦即, 12, 18, 或 24 脉冲, 用于降低在交流电源电流的高次谐波. 它们被称为多脉冲转换器. 他们使用一个二极管桥或晶闸管桥和移相磁路诸如变压器和电感器的特殊安排，以产生所需的电源电流的波形 [9, 21-27].

2.4.1. 12-脉冲整流

在大型转炉安装, 其中由三相变流器产生的谐波可以达到不可接受的水平, 它可以连接两个6 - 脉冲变换器串联星形/三角形移相变压器以产生一个12脉冲波形，并减少对电源和负载侧的谐波, 如图所示 7. 尽管变压器的相当大的额外费用，这可能是有益. 十二脉冲整流是由咨询工程师加热经常指定, 通风, 并且，因为以降低谐波电流失真的理论能力空调应用.

系列12脉冲整流器连接

图 7: 系列12脉冲整流器连接.

而不是连接两个变换器桥串联, 它们也可以并联连接，得到12 - 脉冲操作. 一种并行12脉冲布置示于图 8. 并行连接需要特殊照顾，以确保每座桥的绘制电流之间的适当平衡. 次级漏抗必须仔细匹配, 并且需要在直流侧额外的反应器，以吸收两个直流电压波形之间的瞬时差异, [9, 22, 28].

并行12脉冲整流器连接
图 8: 并行12脉冲整流器连接.

当使用12脉冲系统, 5次和7次谐波的线电流波形消失，留下11作为第一个出现. 该命令只有谐波 , 其中= 1, 2, 3, 4, 等等, 将存在于电源电流波形, 从而导致高的功率因数, 在输入交流电源低THD, 和高品质的无纹波直流输出.

2.4.2. 18-脉冲整流

十八脉冲转换器电路, 如图所示 9, 使用一个变压器与三组被相移的次级绕组的 20 相对于彼此度. 订单18K±1次谐波只, 其中，k = 1, 2, 3, 4, 等等, 将存在于电源电流波形 [9, 29].

18-脉冲正确的连接

图 9: 18-脉冲正确的连接.
2.4.3. 24-脉冲整流

连接两个12脉冲电路具有15°相移产生一个24脉冲系统. 图 10 示出了其中的两个12脉冲电路并联连接以产生所需的24脉冲系统的一个这样的系统. 第11和13次谐波现在从供电电流波形离开23日作为第一个出现消失. 订单24K±1次谐波只, 其中，k = 1, 2, 3, 4, 等等, 将存在于一个24脉冲系统 [9, 30].

24-脉冲正确的连接

图 10: 24-脉冲正确的连接.

3. 有源谐波消除技术

当使用有源谐波抑制技术, 在电能质量的改善是来自注射平等，但是，相反的电流或电压畸变成网络, 从而消除了原来失真. 有源谐波滤波器 (AHFS) 利用快速开关绝缘栅双极晶体管 (IGBT的) 以产生所需的形状，使得输出电流时，注入到交流线, 它取消了原有的负载产生的谐波. 对AHF的心脏是控制器的一部分. 施加到AHF的控制策略起到对过滤器的性能和稳定性的提高非常重要的作用. AHF的设计有两种控制方案. 第一执行快速傅里叶变换来计算每个谐波的幅值和相位角. 电力设备被定向以产生幅度相等的电流，但对于特定谐波次数相对相位角. 控制的第二种方法通常被称为在其中完整的电流波形是所使用的过滤器的控制器作为全光谱取消, 除去的基频分量，并指示该过滤器的剩余波形的逆注入 [31-38].

通常, 这些过滤器是基于该过滤器可以有多少次谐波电流产生的尺寸, 通常在50安培安培数的增量. AHF的正确安培数可确定的消除谐波电流的量之后可以选择.

本质上, 该过滤器由一个特殊的电子控制器，其注入的谐波电流到系统的VSD的 180 异相系统或驱动器的谐波. 这将导致谐波消除. 例如, 如果VSD创造的5次谐波电流50 A, 和AHF生产40 A的5次谐波电流, 出口到公用电​​网5次谐波电流的大小是10 A. 该AHF可以被归类为单相或三相滤波器.

还, 它可以根据电路结构被归类为并联或串联的AHF.

3.1. 并联有源滤波器

这是最广泛使用的类型的AHF的 (比AHF系列在外形和功能方面更可取). 正如名字所暗示, 它被并联连接到主电源电路如图所示 11. 该过滤器被操作以抵消负载谐波电流留下任何谐波失真电源电流自由. 平行过滤器具有承载负荷电路的谐波电流分量，而不是只满载电流的优点 [39-44].

并联型有源滤波器

图 11: 并联型有源滤波器.

AHF可以下列方法的基础上进行控制:

  • 控制器检测到瞬时负载电流 我“,
  • 无水氟化氢提取谐波电流 我LH 从所检测到的负载电流 我“ 由数字信号处理装置,
  • AHF的绘制补偿电流 我作者： 从市电电压 在小号 以抵消高次谐波电流 我LH [45].
3.2. 系列有源滤波器

对于这种类型的AHF的主电路结构示于图 12. 这里的想法是，以消除电压谐波失真和提高施加到负载上的电压的质量. 这是通过产生一个正弦脉冲宽度调制来实现 (PWM) 通过连接变压器的电压波形, 这是添加到电源电压，以对抗失真在整个供应阻抗和负载两端呈现的正弦电压. 系列AHF必须进行满负荷电流增加其电流额定值和 与2 与并行滤波器相比损失, 特别是在整个耦合变压器的次级侧 [43].

系列有源滤波器

图 12: 系列有源滤波器.

不同于分流AHF, 该系列AHF被控制的下列方法的基础上:

(我) 控制器检测到瞬时电源电流,

(二) 无水氟化氢提取谐波电流 从检测到的电源电流由数字信号处理装置,

(三) 有源滤波器适用于补偿电压 在变压器的初级. 这将导致一个显著减少电源谐波电流 () , 当反馈增益被设置为足够高 [45].

以串联和并联的AHF (分流) 连接部分, 如图所示 11 和 12, 分别, 可用于同时补偿电压和电流的谐波 [34-36]. 在所有情况下, 任何AHF电路的关键的要求是计算所需的补偿电流精确和实时.

4. 混合型谐波消除技术

还采用无水氟化氢和PHF的混合连接，以减少网络中的谐波失真水平. 固定补偿特性的PHF是无效的过滤电流谐波. AHF通过使用开关式功率转换器来执行的高次谐波电流消除克服PHF的缺点. 然而, 在一个行业的AHF的建设成本太高. 电源转换器的AHF的额定功率是非常大的. 这些约束AHF在电力系统中使用的应用程序. 混合型谐波滤波器 (HHF) 拓扑已经开发 [46-51] 有效地解决了无功功率的问题和谐波电流. 在HHF使用低成本PH​​F, 有源转​​换器的额定功率与AHF相比减少. HHF保留AHF的优点，并且不具有PHF和AHF的缺点. 图 13 示出了一些可能的杂交组合. 图 13(一) 是AHF分流和分流器的组合PHF. 使用PHF的组合将使显著减少AHF的的等级. 其结果, 无谐波共振发生, 而在供给无谐波电流流. 在 [50], 作者声称，在HHF的AHF可以提高过滤性能和抑制现有的PHF的谐波共振. 图 13(b) 示AHF系列与供给和并联PHF的组合. 引用作者 [46] 发现，这种拓扑是不适合的低频率间谐波补偿由于AHF引入了高的补偿电压可与下游的相位控制非线性负载干扰.

有源和无源滤波器的混合连接

(一)

有源和无源滤波器的混合连接

(b)

有源和无源滤波器的混合连接

(Ç)

图 13: 有源和无源滤波器的混合连接.

图 13(Ç) 显示串联并联PHF的AHF. 在所有情况下, 它要求在混合组合份额适当的频域补偿滤波器 [51]. 大量的改进和研究已进行了混合谐波滤波器的控制策略.

该AHF和PHF用于生成它是用不同的方法相关的电源高次谐波电流的等效电压 (即, 阻抗变化的方法) 如图所示 13(Ç). 电源谐波电流是通过增加有效源阻抗的比值的谐波分量抑制. 为了实现AHF的一个恒定的直流母线电压, 在PI电压控制器采用. 迟滞电压比较器用于跟踪输出电压来执行有源转换器的等效阻抗 [48, 49]. HHF是成本效益和在行业中的应用变得更加实用.

AHF的控制器主要分为两个部分, 就是说, 参考电流的产生和PWM电流控制器. PWM电流控制器主要用于提供选通脉冲的AHF. 在谈到目前的发电计划, 参考电流是通过使用失真的波形生成. 许多控制方案在那里为基准电流产生, 例如

理论, 无差拍控制, 神经, 自适应控制, 小波控制, 模糊, delta-sigma调制, 滑模控制, 矢量控制, 重复控制, 和SFX控制改善稳态和AHFS的动态性能 [52-59].

4.1. p-q的方法

瞬时无功功率理论已经发表在 1984. 根据这一理论, 所谓 p-q的 方法“已成功在AHF的控制应用. 零序分量被忽略在该方法中, 由于与该 p-q的 方法是不准确的，当三相系统是扭曲的或不平衡的.

4.2. Ð-Q方法

基于园区转型, “ ð-Q 方法来. 三相负载电流可以在正序被分解, 负序和零序分量. 在当前 ð-Q 框架 我ð 和 我q 可以使用PLL的正序和负序被变换 (锁相环). 可以在一个低通PHF获得的交流和直流分量的划分. 参考电流信号可以通过在AC分量来实现 ð-Q 通过countertransformation框架.

4.3. 直接测试和计算方法 (DTC)

从负载电流中的谐波和反应性组分的分离是电流基准发生器的目的. 该方法的主要特征是由负载电流的补偿分量的直接推导, 无需使用任何参照系改造. 其实, 这种方法呈现在AHF的直流母线电压的低频振荡问题.

4.4. 同步参考名人堂方法 (SRF)

真正的电流转化为在这个方法中的同步旋转坐标系. 参照帧是与交流电源电压同步，并且被旋转以相同的频率. 在该方法中, 参考电流被直接从实际的负载电流导出，而不考虑源极电压, 这代表了该方法的最重要的特征. 的参考信号的产生不会受到畸变或电压不平衡, 因此增加了补偿的鲁棒性和性能.

4.5. 电流滞环控制

这个控制方法的基本原理是，在开关信号从电流误差信号与一个固定的宽度滞后带的比较而得. 此电流控制技术表现出一些不尽如人意的功能，由于简单, 极端的稳健性, 快速动态, 稳定性好, 与自动电流限制特性.

4.6. 三角对比PWM控制

这种控制方法也被称为线性电流控制. 传统的三角比较PWM控制的原理是，通过从电流误差信号的电流调节器实现的调制信号相交的三角波. 之后，, 得到的脉冲信号来控制变换器的开关. 与模拟PWM电路, 这种控制方法具有实现简单与响应速度快. 由于调制频率等于三角形频率, 电流环路增益交叉频率必须保持调制频率低于.

4.7. 空间矢量调制 (支持向量机)

该方法的目的是要找到根据特定的调制方案的合适的开关的组合和它们的占空比. SVM的工作在复平面中的六​​个扇区由在电源电路导通或不导通的开关的组合分离的分割. 参考矢量是用来定位的两个相邻的开关状态矢量，并计算为其中的每一个是活动的时间. SVM是响应速度低所引起的固有延迟的计算的, 由于较强的抗干扰和数字控制技术的可靠性好. 为了解决这个缺点, 采用无差拍控制和系统反应性组分的某些尺寸过大的改进建议.

目前, AHF的控制策略的研究趋势主要是对控制策略的优化和实际应用. 在端, 对于PHF的比较标准, AHF, 和HHF可以根据以下概述:

(我) 设备和安装的成本,

(二) 调和指数 (前. 我Ĥ, 总谐波失真我, TDD, 和PWHD) ,

(三) 寿命和故障率,

(四) 维护和工程.

5. 结论

电气系统的可靠性和电气设备的正常运行依赖于一个干净无失真的电力供应严重. 设计师和工程师希望减少在那里的非线性产生谐波的负载连接的配电网络中的谐波污染的程度有几个谐波抑制技术可. 因为可用的方法的数量和种类的, 选择最适合的技术用于特定应用的并不总是一个容易或简单的过程. 不同的谐波抑制技术的广泛分类 (被动, 活跃, 和混合) 已经开展了给这个广泛而迅速发展的主题一般的观点. PHF是传统上用来吸收由于低成本和简单的结构坚固的谐波电流. 然而, 他们提供固定薪酬，并建立系统的共振. AHF提供了多种功能，如谐波减少, 隔离, 阻尼和终止, 负载均衡, PF校正, 和电压调节. 该HHF是更具吸引力的谐波滤波比从两个可行性和经济的观点点纯过滤器, 特别是对于高功率应用. 希望在本文所提出的谐波抑制技术的讨论和分类将提供一些有用的信息，以帮助作出适当的谐波抑制方法对于一个给定的应用程序的选择上更容易的任务.

参考文献 (单击以展开)

参考文献

  1. 一. 曼苏尔, 在. 中号. 格雷迪, 一. Ĥ. 乔杜里, 和M. Ĵ. Samotyi, “分散式单相电源电子负载中的谐波衰减和多样性的调查,电力外送“IEEE交易, 飞行. 10, 不. 1, PP. 467-473, 1995. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  2. 一. 曼苏尔, 在. 中号. 格雷迪, ŕ. 小号. Thallam, 中号. Ţ. 多伊尔, 小号. ð. 克瑞斯, 和M. Ĵ. Samotyj, “对单相二极管电桥整流器负载的输入电流的电源电压谐波的影响,电力外送“IEEE交易, 飞行. 10, 不. 3, PP. 1416-1422, 1995. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  3. ĝ. Carpinelli, F. Iacovone, P. Varilone, 和P. 绿色, “单相电压源换流器: 在连续和不连续电流条件下的谐波分析分析模型,电力和能源系统的“国际期刊, 飞行. 23, 不. 1, PP. 37-48, 2003. 鉴于在SCOPUS
  4. 它. F. 埃尔 - Saadany和M. 中号. 一. 萨拉马, “减少由单相非线性负载由于衰减和分集效应产生的净谐波电流,电力和能源系统的“国际期刊, 飞行. 20, 不. 4, PP. 259-268, 1998. 鉴于在SCOPUS
  5. Ţ. 键和J. 小号. 那, “谐波抑制方法建筑物布线系统的分析,电力系统自动化“，IEEE交易, 飞行. 13, 不. 3, PP. 890-897, 1998. 鉴于在SCOPUS
  6. 中号. Ĥ. 拉希德和A. 我. Maswood, “谐波评估的一种新方法，通过三相交流 - 直流转换器供应不平衡条件下产生的,在工业中的应用“，IEEE交易, 飞行. 24, 不. 4, PP. 590-597, 1988. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  7. ŕ. 它. 欧文, 中号. F. McGranghan, 和J. ŕ. Vivirito, “配电系统谐波: 对于大型电源转换器控制,在电力系统自动化“，IEEE交易, 飞行. 101, 不. 3, PP. 644-652, 1982. 鉴于在SCOPUS
  8. Ţ. Hoevenaars, Ķ. 勒杜, 和M. Colosino, “解读IEEE标准 519 并满足其谐波限制在变频器的应用,“在石油和化学工业委员会第50次年度技术大会论文集, PP. 145-150, 休斯顿, TEX, 美国, 九月 2003. 鉴于在SCOPUS
  9. 乙. 辛格, 乙. Ň. 辛格, 一. 钱德拉, Ķ. 哈达德, 一. 潘迪, 和D. P. 科塔里, “三相改善电能质量的AC-DC转换器综述,工业电子“IEEE交易, 飞行. 51, 不. 3, PP. 641-660, 2004. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  10. “调查执行家用和办公电器应用谐波指引,“日本日本SC77A国内委员会报告的独立外部评价, 2002.
  11. ŕ. “. 史密斯和R. P. 斯特拉特福, “从调速驱动器电力系统谐波的影响,在工业中的应用“，IEEE交易, 飞行. 20, 不. 4, PP. 973-977, 1984. 鉴于在SCOPUS
  12. Ĵ. Ç. 该, 电力系统分析, 短路潮流与谐波, 马塞尔·德克尔, 纽约, 纽约, 美国, 2002.
  13. ð. Alexa的, 一. 瑟尔布, 和D. 中号. Dobrea, 三相整流器接近正弦的输入电流“的分析,工业电子“IEEE交易, 飞行. 51, 不. 4, PP. 884-891, 2004. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  14. 它. 乙. 马克拉姆, 它. 在. 廉, 一. 一. •杰尔吉斯, 和R. Catoe, “谐波滤波器设计采用实际记录的数据,在工业中的应用“，IEEE交易, 飞行. 29, 不. 6, PP. 1176-1183, 1993. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  15. Ţ. 小号. 键和J. 小号. 那, “标准和电源设计方案，限制谐波失真在电力系统中的比较,在工业中的应用“，IEEE交易, 飞行. 29, 不. 4, PP. 688-695, 1993. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  16. 一. ŕ. 普拉萨德, P. ð. Ziogas酒店, 和S. 狂热, “一种新型的被动波形整形方法适用于单相二极体整流器,工业电子“IEEE交易, 飞行. 37, 不. 6, PP. 521-530, 1990. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  17. Ĵ. 燕巢和F. 王, “单相整流二极管以新颖的无源滤波器,“IEE论文集电路装置系统, 飞行. 145, 不. 4, PP. 254-259, 1998.
  18. Ķ. Hirachi, Ţ. 岩出, 和K. 芝山, “的控制策略在降压型高功率因数变流器的改进,工业电子工程日本的“国家转换记录, PP. 4.70-4.71, 1995.
  19. ŕ. 具有LtoH, Ķ. Lshizaka, Ĥ. 大石, 和H. 冈田, 对于正弦输入电流波形整形“单相降压整流用人电压反转电路,“IEE论文集: 电力应用, 飞行. 146, 不. 6, PP. 707-712, 1999. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  20. Ç. 一. Canesin和我. 巴比, “一种新型的单相ZCS-PWM高功率因数整流升压,在电力电子技术“IEEE交易, 飞行. 14, 不. 4, PP. 629-635, 1999. 鉴于在SCOPUS
  21. P. Ĵ. 一. 玲和C. Ĵ. 埃尔德里奇, “设计的现代电力系统与变压器的固有减少在PC丰富的环境谐波失真,“在电能质量研讨会论文集, PP. 166-178, 1994.
  22. Ĵ. Ç. 阅读, “的整流器和逆变器的性能特性的计算,“中国电机工程师学会, 飞行. 92, 不. 2, PP. 495-509, 1945.
  23. 它. Ĵ. 湛和T. ŕ. 啄木鸟, “在ANSI 49 整流器与相移,在工业中的应用“，IEEE交易, 飞行. 20, 不. 3, PP. 615-624, 1984. 鉴于在SCOPUS
  24. ŕ. 哈蒙德, “. 约翰逊, 一. Shimp描述, 和D. 更难, “磁性解决方案，以线电流谐波减少,“在欧洲论文集由国际电源转换会议 (PCIM '94), PP. 354-364, 圣地亚哥, 加州, 美国, 1994.
  25. 小号. 金, P. Ň. Enjeti, P. Packebush, 我. Ĵ. Pitel, “一种新的方法来提高功率因数，减少了三相二极管整流型实用接口谐波,在工业中的应用“，IEEE交易, 飞行. 30, 不. 6, PP. 1557-1564, 1994. 鉴于在SCOPUS
  26. 小号. 彩, P. Ň. Enjeti, 我. Ĵ. Pitel, 降低千伏安容量的谐波电流降低整流型工具界面中的“多相变压器安排,在电力电子技术“IEEE交易, 飞行. 11, 不. 5, PP. 680-690, 1996. 鉴于在SCOPUS
  27. 乙. 中号. 鸟, Ĵ. F. 沼泽, 和P. ŕ. 麦克莱伦, “谐波降低多路转换器由三频电流注入,“电机工程师学会会报, 飞行. 116, 不. 10, PP. 1730-1734, 1969.
  28. 和. 小号. Tzeny, “的无相间变压器并联12脉波整流器失控的谐波分析,“独立外部评价的出发电力应用, 飞行. 145, 不. 3, PP. 253-260, 1998. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索
  29. 中号. 卡尔大块, “18脉冲驱动器和电压不平衡,“ http://mtecorp.com/18pulse.html.
  30. Ţ. Ĥ. 陈和M. 和. 黄, “24脉波整流变压器为轨道交通电源系统的严格的模拟网络建模,“电力系统研究, 飞行. 50, 不. 1, PP. 23-33, 1999. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  31. 它. F. El-Saadany, ŕ. Elshatshat, 中号. 中号. 一. 萨拉马, 中号. Kazerani, 和A. 和. Chikhani, “电抗单口补偿器和模块化有源滤波器的电压和电流的谐波降低非线性分配系统: 比较研究,“电力系统研究, 飞行. 52, 不. 3, PP. 197-209, 1999. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  32. Ĵ. ŕ. 约翰逊, “正确使用有源谐波滤波器的受益纸浆和造纸厂,在工业中的应用“，IEEE交易, 飞行. 38, 不. 3, PP. 719-725, 2002. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  33. ð. 里, Q. 陈, 在. 佳, 和J. 至, 与基本磁通补偿“一种新型的有源电力滤波器,电力外送“IEEE交易, 飞行. 19, 不. 2, PP. 799-805, 2004. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  34. 在. 中号. 格雷迪, 中号. Ĵ. Samotyi, 和A. Ĥ. Noyola, 活动线路调节方法的“调查,电力外送“IEEE交易, 飞行. 5, 不. 3, PP. 1536-1541, 1990.
  35. 中号. 武田, Ķ. 池田, 和Y. 富永, “谐波电流补偿与有源滤波器,“在IEEE / IAS年会论文集, PP. 808-815, 1987.
  36. 在. 的, “. 中号. 托尔伯特, 和J. Ň. Chiasson, “主动消谐器的多电平变换器,在电力电子技术“IEEE交易, 飞行. 21, 不. 2, PP. 459-469, 2006. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  37. 小号. 巴特查亚, Ţ. 中号. 坦率, ð. 中号. 迪万, 和B. 班纳吉, “有源滤波器系统的实施,“IEEE工业应用杂志, 飞行. 4, 不. 5, PP. 47-63, 1998. 鉴于在SCOPUS
  38. 我. 高桥, 小号. ĝ. 里, 和Y. 大村, “低价格，高功率有源滤波器,“在IEEE / IAS年会论文集, PP. 95-98, 1991.
  39. ĝ. 在. 张和T. Ç. 书, “一个新颖的参考补偿电流的策略并联型有源电力滤波器控制,电力外送“IEEE交易, 飞行. 19, 不. 4, PP. 1751-1758, 2004. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  40. Ĥ. 赤城, “控制策略和一个并联有源滤波器的选址在配电系统阻尼谐波的传播,电力外送“IEEE交易, 飞行. 12, 不. 1, PP. 354-362, 1997. 鉴于在SCOPUS
  41. 一. 卡瓦利尼和G. Ç. 蒙塔纳, “对于并联有源滤波器控制补偿策略,在电力电子技术“IEEE交易, 飞行. 9, 不. 6, PP. 587-593, 1994. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  42. Ĥ. 赤城, Ĥ. 藤田, 和K. 和田, “基于电压检测谐波终止径向配电线的并联型有源滤波器,在工业中的应用“，IEEE交易, 飞行. 35, 不. 3, PP. 638-645, 1999. 鉴于在SCOPUS
  43. Ĥ. 藤田和H. 赤城, “一个实用的方法，谐波补偿的无源和有源滤波器电力系统系列连接,在工业中的应用“，IEEE交易, 飞行. 27, 不. 6, PP. 1020-1025, 1991. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  44. F. 在. 鹏, Ĥ. 赤城, 和A. Nabae, “的并联型无源和串联型有源电力滤波器系统，组合系统的一种新方法谐波补偿,在工业中的应用“，IEEE交易, 飞行. 26, 不. 6, PP. 983-990, 1990. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  45. Ĥ. 赤城, “有源谐波滤波器,“在IEEE论文集, 飞行. 93, 不. 12, PP. 2128-2141, 2005. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  46. ð. 基本的, 在. 小号. 拉姆斯登, 和P. Ķ. Muttik, “混合过滤器控制系统，自适应滤波器的选择性消除谐波和间谐波的,“IEE论文集: 电力应用, 飞行. 147, 不. 4, PP. 295-303, 2000. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  47. 小号. Senini和P. Ĵ. 狼, “混合有源滤波器的谐波不平衡三相三线铁路牵引负荷,在电力电子技术“IEEE交易, 飞行. 15, 不. 4, PP. 702-710, 2000. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  48. P. 萨尔梅龙, Ĵ. Ç. 蒙塔诺, Ĵ. ŕ. 巴斯克斯, Ĵ. 普列托, 和A. 佩雷斯, “补偿的非正弦, 不平衡的三相四线制系统的有源电力线调节器,电力外送“IEEE交易, 飞行. 19, 不. 4, PP. 1968-1974, 2004. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  49. Ĥ. 赤城, “新趋势有源滤波器的功率调节,在工业中的应用“，IEEE交易, 飞行. 32, 不. 6, PP. 1312-1322, 1996. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索
  50. Ĥ. “. 您, Ĵ. Ç. 吴, 和K. ð. 吴, “无源电力滤波器和谐波抑制的混合电力滤波器并联运行,“IEE论文集: 代, 输电和配电, 飞行. 148, 不. 1, PP. 8-14, 2001. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  51. X. 查和Y. 陈, “迭代学习控制策略混合型有源滤波器来抑制谐波共振在工业电力系统,“在工业电子在IEEE国际研讨会论文集, 飞行. 2, PP. 848-853, 2003.
  52. 乙. 辛格, Ķ. 哈达德, 和A. 钱德拉, 对电能质量改善“的审查有源滤波器,工业电子“IEEE交易, 飞行. 46, 不. 5, PP. 960-971, 1999. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  53. 乙. ŕ. 林, 乙. ŕ. 哪, 和H. ŕ. 蔡, “分析与混合型有源滤波器的谐波消除操作,“电力系统研究, 飞行. 62, 不. 3, PP. 191-200, 2002. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  54. ð. 陈和S. 谢, “审查控制策略应用于有源电力滤波器,“在电力公用事业放松管制的IEEE国际会议论文集, 重组及电源技术 (DRPT ’04), PP. 666-670, 四月 2004. 鉴于在SCOPUS
  55. Ķ. 周, 在. 吕, 一. 罗, 和L. 刘, 含分布式电源配电网“控制的并联混合型有源电力滤波器战略,“在中国国际会议的配电论文集 (CICED '10), PP. 1-10, 九月 2010. 鉴于在SCOPUS
  56. ð. Detjen, Ĵ. 雅各布斯, ŕ. 在. 德Doncker, 和H. ĝ. 购物中心, “一种新的混合滤波器来抑制共振和补偿在工业电力系统的功率因数校正设备的谐波电流,在电力电子技术“IEEE交易, 飞行. 16, 不. 6, PP. 821-827, 2001. 查看在发布 · 鉴于在谷歌学术搜索 · 鉴于在SCOPUS
  57. 中号. Aredes, Ĵ. 哈夫纳, 和K. 休曼, “三相四线制并联型有源滤波器控制策略,在电力电子技术“IEEE交易, 飞行. 12, 不. 2, PP. 311-318, 1997. 鉴于在SCOPUS
  58. 中号. Aredes, “. F. Ç. 蒙泰罗, 和J. 中号. 米格尔, 串联和并联有源滤波器“控制策略,“在IEEE博洛尼亚电源科技研讨会论文集, PP. 1-6, 六月 2003.
  59. 小号. 哈立德和A. Triapthi, “正弦电流控制策略的比较 & 在飞机系统的不同负载条件下的总谐波减少对电力电子变换器同步旋转坐标策略,在电气“国际高级研究杂志, 电子及仪器仪表工程, 飞行. 1, 不. 4, PP. 305-313, 2012.

版权所有© 2013 侯赛因. 卡宰姆·. 这是在分布式的开放获取文章 知识共享署名许可, 它允许无限制地使用, 分配, 并且在任何介质再现, 提供的原始是正确的引用.