Techniques d'atténuation des harmoniques appliquées aux réseaux de distribution électriques

Source: Les progrès de l'électronique de puissance 2013 (2013), Numéro d'article 591680, 10 pages
http://dx.doi.org/10.1155/2013/591680
A Hussein. Kazem

Faculté de génie, Université Sohar, P.O. Box 44, 311 Sohar, Oman

Rédacteur académique: Pour Y. Kanaan

Résumé

Un nombre croissant de techniques d'atténuation des harmoniques sont désormais disponibles y compris les méthodes actives et passives, et le choix de la technique la mieux adaptée pour un cas particulier peut être un processus décisionnel complexe. Les performances de certaines de ces techniques est largement tributaire des conditions du système, tandis que d'autres nécessitent une analyse du système afin de prévenir les problèmes de résonance et de défaillance d'un condensateur. Une classification des diverses techniques d'atténuation des harmoniques disponibles est présentée dans cet article vise à présenter une revue des méthodes d'atténuation des harmoniques aux chercheurs, concepteurs, et les ingénieurs face à des systèmes de distribution d'énergie.

1. Introduction

Les caractéristiques non linéaires de nombreuses charges industriels et commerciaux tels que les convertisseurs de puissance, Les lampes fluorescentes, ordinateurs, variateurs de lumière, et entraînements à moteurs à vitesse variable (CIV) est utilisé en conjonction avec des pompes industrielles, les fans, et les compresseurs et aussi dans l'équipement de climatisation ont fait la distorsion harmonique d'un phénomène courant dans les réseaux électriques. Courants harmoniques injectés par certains de ces charges sont généralement trop petites pour provoquer une distorsion importante dans les réseaux de distribution. Cependant, lors de l'utilisation dans de grands nombres, l'effet cumulatif a la capacité de provoquer des niveaux de distorsion harmoniques graves. Ce ne sont généralement pas bouleverser l'équipement électronique de l'utilisateur final autant qu'ils surchargent les conducteurs neutres et les transformateurs et, en général, entraîner des pertes supplémentaires et réduit le facteur de puissance [1-5]. Grands convertisseurs industriels et variateurs de vitesse, d'autre part sont capables de générer des niveaux importants de distorsion au point de couplage commun (PCC), lorsque d'autres utilisateurs sont connectés au réseau [6, 7].

En raison de l'exigence stricte de la qualité de puissance à l'entrée alimentation secteur, diverses normes harmoniques et ingénierie des recommandations telles que la CEI 1000-3-2, IEEE 519 (USA), AS 2279, D.A.CH.CZ, EN 61000-3-2/EN 61000-3-12, et ER G5 / 4 (Royaume-Uni) sont utilisés pour limiter le niveau de distorsion au PCC. Pour se conformer à ces normes harmoniques, installations utilisant des charges de puissance électroniques et non linéaires utilisent souvent l'un des numéros croissants des techniques d'atténuation des harmoniques [8]. En raison du nombre et de la variété de méthodes disponibles, le choix de la technique la mieux adaptée pour une application particulière n'est pas toujours un processus facile ou simple. De nombreuses options sont disponibles, y compris les méthodes actives et passives. Certaines des solutions les plus techniquement avancés offrir des résultats garantis et ont peu ou pas d'effet négatif sur le système d'alimentation isolé, tandis que la performance des autres méthodes simples peut être largement tributaire de l'état du système. Cet article présente une étude complète sur les techniques d'atténuation des harmoniques dans lequel un grand nombre de publications techniques ont été examinés et utilisés pour classer les techniques d'atténuation des harmoniques en trois catégories: techniques passives, techniques actives, et des techniques de réduction des harmoniques hybrides utilisant une combinaison de méthodes actives et passives. Une brève description des caractéristiques électriques de chaque méthode est présentée dans le but de fournir à l'ingénieur concepteur et le site avec un choix plus informés au sujet de leurs options disponibles lorsqu'ils traitent avec les effets et les conséquences de la présence de ces harmoniques dans le réseau de distribution.

2. Passifs Harmonique des techniques d'atténuation

De nombreuses techniques passives sont disponibles pour réduire le niveau de pollution harmonique dans un réseau électrique, y compris la connexion de bobines de réactance en série, filtres harmoniques accordés, et l'utilisation de circuits de conversion plus élevés de nombre d'impulsions tel que 12 impulsions, 18-impulsion, et redresseurs 24 impulsions. Dans ces procédés, les courants harmoniques indésirables peuvent être empêchées de s'écouler dans le système, soit par l'installation d'une impédance série élevée à bloquer leur écoulement ou dévier l'écoulement de courants harmoniques au moyen d'un chemin de faible impédance en parallèle [9].

Techniques d'atténuation des harmoniques utilisées pour la correction du facteur de puissance d'alimentation et harmoniques atténuation dans deux façons de se qualifier la performance des produits. La première consiste à mettre une limite à la PF pour les charges ci-dessus une puissance minimale spécifiée. entreprises de services publics accordent souvent des limites sur les facteurs de puissance acceptables pour les charges (par exemple, <0.8 leader et >0.75 retard). Une deuxième façon de mesurer ou de spécifier un produit est de définir les limites maximales absolues de distorsion harmonique du courant. Cela est généralement exprimé en tant que limites pour les harmoniques impaires (par exemple, 1er, 3e, 5e, 7e, etc). Cette approche ne nécessite pas de pourcentage de charge minimum de qualification et est plus pertinent de la compagnie d'électricité.

Règlements ou lignes directrices harmoniques sont actuellement appliquées pour maintenir les niveaux d'harmoniques de courant et tension en échec. A titre d'exemple, les limites de distorsion de courant au Japon illustrées dans les tableaux 1 et 2 représenter les valeurs maximales et minimales de la distorsion harmonique totale (THD) en tension et la cinquième tension harmonique plus dominant dans un système d'alimentation typique [10].

Table 1: THD de tension et la cinquième tension harmonique dans un système de transmission de puissance à haute tension.

THD de tension et la cinquième tension harmonique dans un système de transmission de puissance à haute tension

Table 2: THD de tension et la cinquième tension harmonique dans un système de distribution de puissance de 6,6 kV.

THD de tension et la cinquième tension harmonique dans un système de distribution de puissance de 6,6 kV

Certaines techniques, telles que l'utilisation de filtres accordés, exiger une analyse approfondie du système pour éviter les problèmes de résonance et les échecs de condensateurs, tandis que d'autres, comme l'utilisation de convertisseurs 12 impulsions ou impulsions 24, peut être appliqué à pratiquement pas d'analyse de système.

2.1. Effet de la Source réactance

Ondes de courant AC typiques monophasé et redresseurs triphasés sont loin d'être une sinusoïde. Le facteur de puissance est également très pauvre en raison du contenu harmoniques élevés de la forme d'onde du courant de ligne. Dans redresseur avec une petite réactance source, le courant d'entrée est très discontinu, et, en conséquence, l'énergie est prélevée sur la source d'utilité à un facteur de puissance très faible.

L'amplitude des courants harmoniques dans certaines charges non linéaires dépend grandement de la réactance d'entrée totale effective, composé de la réactance de la source ainsi que toute la réactance de ligne ajoutée. Par exemple, donné une diode redresseur 6 pulses alimentant un condensateur du bus continu et fonctionnant avec du courant continu discontinu, le niveau de l'entrée spectre harmonique courant résultant est largement tributaire de la valeur de la source AC réactance et une ligne série réactance ajoutée; plus faible est la réactance, plus la teneur harmonique [1-3].

Autres charges non linéaires, tel qu'une diode redresseur 6 d'impulsions alimentant une charge en courant continu hautement inductif et fonctionnant en courant continu DC, agir comme sources de courant harmonique. Dans de tels cas,, la quantité de distorsion de tension à la PCC est fonction de l'impédance de l'alimentation totale, y compris les effets des condensateurs de correction de facteur de puissance, avec des impédances plus élevées pour produire des niveaux élevés de distorsion [7, 11].

2.2. Série de ligne Réacteurs

L'utilisation de réacteurs en série de la ligne de courant alternatif est un moyen commun et économiques de plus en plus l'impédance de la source par rapport à une charge individuelle, par exemple, le redresseur d'entrée utilisé en tant que partie d'un système d'entraînement du moteur. La performance d'atténuation des harmoniques de réacteurs en série est fonction de la charge; cependant, leur impédance efficace réduit la proportionnalité que le courant qui les traverse est diminué [12].

2.3. Tuned filtres harmoniques

Filtres harmoniques passifs (PHF) impliquer la série ou en parallèle d'un circuit LC accordé et de filtre passe-haut pour former un chemin de faible impédance pour une fréquence harmonique spécifique. Le filtre est connecté en parallèle ou en série avec la charge non linéaire pour dévier la fréquence syntonisée courant harmonique à une distance de la source d'alimentation. Contrairement aux réacteurs de la ligne de série, filtres harmoniques ne diminuent pas toutes les fréquences harmoniques mais éliminer une seule fréquence harmonique de la forme d'onde du courant d'alimentation. Élimination des harmoniques à la source a été démontré que la méthode la plus efficace pour réduire les pertes harmoniques dans le système d'alimentation isolé. Cependant, l'augmentation de premier coût entraîné présente un obstacle à cette approche. Si le filtre connecté en parallèle est connecté en amont dans le travail de puissance, la hausse des coûts au jour le jour s'accumulent en raison des pertes dans les conducteurs et autres éléments végétaux qui portent les courants harmoniques. Inversement, pour filtre connecté en série à la charge, il ya une augmentation des pertes dans le filtre lui-même. Ces pertes sont simplement le résultat de l'impédance série élevée, qui bloque la circulation des harmoniques mais augmente la perte de la ligne à la suite de l'écoulement des composants restants du courant de charge [12, 13]. Le facteur de qualité de l'inductance de filtrage affecte la valeur réelle du trajet de faible impédance pour chaque filtre. Habituellement, une valeur de gammes entre 20 et 100 [14]. De nombreux types de filtres d'harmoniques sont couramment employées, y compris ce qui suit:

2.3.1. Filtres à induction de la série

Courants harmoniques produits par les alimentations à découpage et d'autres circuits de conversion DC-CC peuvent être considérablement réduits par la connexion d'une inductance de série qui peut être ajouté soit sur le circuit d'alimentation AC ou DC [15-17], comme le montre la Figure 1. Donc, de nombreuses améliorations sur ces filtres ont été faites.

(un)

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Figure 1: (un) Les filtres de la série d'inducteurs de mise en forme actuelle, (b) L'inducteur filtre à condensateur Ziogas, (c) L'amélioration Yanchao sur filtre Ziogas, et (d) L'amélioration Hussein sur filtre Yanchao.

Filtre passif Ziogas pour redresseurs monophasés a une certaine réduction totale distorsion harmonique THD et l'amélioration de PF en comparaison avec redresseur classique. Aussi, Yanchoa filtre en forme d'onde utilisée pour réduire THD et augmenter le facteur de puissance. Connexion d'auteur filtre à la borne de sortie du redresseur permettra d'améliorer le facteur de puissance d'entrée et de réduire les THD de courant de l'alimentation.

2.3.2. Convertisseur DC-DC Current Shaping

Comme le filtre à induction en série, ce circuit (Figure 2) peut réduire considérablement la distorsion du courant produit par les alimentations à découpage et d'autres circuits de conversion DC en modulant le rapport cyclique de l'interrupteur pour contrôler la forme du courant d'alimentation d'entrée pour suivre une forme d'onde sinusoïdale souhaitée [5, 18-20]. Donc, de nombreuses améliorations sur ces filtres ont été faites.

(un)

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(b)

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(d)

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Figure 2: (un) Boostez circuit de mise en forme actuelle de convertisseur, (b) circuit de mise en forme actuelle de convertisseur abaisseur, (c) améliorer circuit de mise en forme actuelle de convertisseur élévateur, et (d) améliorer circuit de mise en forme actuelle de convertisseur abaisseur.
2.3.3. Connecté en parallèle Filtre Résonnant

Filtres LC passif accordé pour éliminer une harmonique particulière sont souvent utilisés pour réduire le niveau de basse fréquence tels que les composantes harmoniques 5 et 7 produit par les circuits de redresseur et onduleur triphasé. Le filtre est habituellement connectée aux bornes de la ligne, comme représenté sur la Figure 3. Si plus d'une harmonique doit être éliminé, ensuite un filtre de dérivation doit être installé pour chaque harmonique. Il faut prendre soin de s'assurer que les impédances de pointe d'un tel arrangement sont accordés à des fréquences entre les fréquences harmoniques requis pour éviter de causer des niveaux élevés de distorsion de tension à la PCC de l'alimentation à cause de la présence d'un circuit résonant LC [7, 12].

Un filtre résonant connecté en parallèle.
Figure 3: Un filtre résonant connecté en parallèle.
2.3.4. Connectés en série Resonant Filte

Ce travail sur un semblable en principe à la version parallèle, mais avec l'écoute LC des circuits connectés en série avec l'alimentation. Le filtre de la série peut être accordé sur une seule fréquence harmonique, ou il peut être multituned à un certain nombre de fréquences harmoniques. L'agencement multituned connecte plusieurs filtres adaptés en série comme représenté sur la Figure 4 montrant un troisième harmonique à l'écoute LC circuit, et Lr3, et Cr3, et une haute fréquence d'accord LC circuit, Lrh et Crh afin d'éliminer les harmoniques d'ordre élevé [5, 7, 12].

Double-écoute filtre résonant connecté en série

Figure 4: Double-écoute filtre résonant connecté en série.
2.3.5. Neutre Filtre actuel

Ce filtre est connecté dans le conducteur de neutre entre le transformateur d'implantation et la charge triphasée pour bloquer toutes les harmoniques de fréquence triple, comme le montre la Figure 5. Parce que ces harmoniques triples homopolaires sont en phase les uns avec les autres, ils ont tous passent par le conducteur neutre, et il est plus économique de les bloquer dans le neutre au lieu de phases individuelles [5, 12].

A neutres des filtres de blocage de courant.
Figure 5: A neutres des filtres de blocage de courant.
2.3.6. Zigzag Filtre de mise à la terre

En intégrant déphasage dans un transformateur unique ou multiphase avec une impédance extrêmement faible homopolaire, réduction substantielle de triple, 5e, et 7e harmoniques peuvent être atteints. Cette méthode offre une alternative à protéger le conducteur de neutre du transformateur à partir des harmoniques triples en annulant ces harmoniques à proximité de la charge. Dans ce procédé,, un autotransformateur connecté en parallèle avec l'alimentation peut fournir une voie de courant de séquence nulle à piéger et à annuler les harmoniques triple, comme indiqué sur la figure 6 [16].

figure 6
Figure 6: Autotransformateur Zigzag connecté à des charges non linéaires triphasés.
2.4. Convertisseurs d'impulsions plus élevées

Trois phases, 6-impulsion convertisseurs statiques de puissance, tels que ceux trouvés dans VSD, générer basse fréquence harmoniques de courant. Principalement, ceux-ci sont le cinquième, 7e, 11e, et 13 avec d'autres ordres des harmoniques également présents mais à des niveaux inférieurs. Avec un circuit de convertisseur à 6 impulsions, harmoniques de l'ordre 6k ± 1, où k = 1, 2, 3, 4, et ainsi de suite, sera présent dans la forme d'onde de courant d'alimentation. Dans les applications de forte puissance, Des convertisseurs alternatif-continu basé sur le concept de multi-impulsionnelle, à savoir, 12, 18, ou 24 impulsions, sont utilisés pour réduire les harmoniques dans les courants d'alimentation AC. Ils sont considérés comme un des convertisseurs MULTIPULSE. Ils utilisent soit un pont de diodes ou un pont à thyristors et un arrangement spécial de circuit magnétique déphasage tels que transformateurs et inductances pour produire de l'offre d'ondes de courant requis [9, 21-27].

2.4.1. 12-Pulse Rectification

Dans les grandes installations de conversion, où les harmoniques générées par un convertisseur triphasé peuvent atteindre des niveaux inacceptables, il est possible de connecter deux convertisseurs à 6 impulsions en série avec l'étoile / delta transformateurs de déphasage pour générer une forme d'onde à 12 impulsions et de réduire les harmoniques sur les côtés alimentation et de charge, comme le montre la Figure 7. Cela pourrait être bénéfique malgré le surcoût considérable des transformateurs. Douze pulses est souvent spécifié par les ingénieurs-conseils pour le chauffage, ventilation, et les applications de conditionnement d'air en raison de leur capacité théorique pour réduire la distorsion harmonique de courant.

Series 12-pulse rectifier connection

Figure 7: Series 12-pulse rectifier connection.

Au lieu de connecter les deux ponts de convertisseur en série, ils peuvent aussi être connectés en parallèle pour donner un fonctionnement à 12 impulsions. Un agencement à 12 impulsions parallèles est représentée sur la Figure 8. Connexions parallèles nécessitent des soins spéciaux pour assurer un équilibre adéquat entre les courants établis par chaque pont. Réactance de fuite secondaire doit être soigneusement adaptée, et les réacteurs supplémentaires sont nécessaires sur le côté à courant continu pour absorber les différences instantanées entre les deux formes d'onde de tension continue, [9, 22, 28].

Parallel twelve-pulse rectifier connection
Figure 8: Parallel twelve-pulse rectifier connection.

Lorsque vous utilisez un système 12-impulsion, les harmoniques 5e et 7e disparaissent de ligne ondes de courant en laissant le 11 comme la première à apparaître. Seuls les harmoniques de l'ordre , où = 1, 2, 3, 4, et ainsi de suite, sera présent dans la forme d'onde de courant d'alimentation, conduisant ainsi à un facteur de puissance élevé, faible THD à entrée alimentation secteur, et la sortie DC de haute qualité sans ondulation.

2.4.2. 18-Pulse Rectification

Circuits convertisseurs de dix-huit impulsions, représenté sur la Figure 9, utiliser un transformateur à trois ensembles d'enroulements secondaires qui sont déphasés par 20 degrés par rapport à l'autre. Seuls les harmoniques de l'ordre 18k ± 1, où k = 1, 2, 3, 4, et ainsi de suite, sera présent dans la forme d'onde de courant d'alimentation [9, 29].

18-pulse rectifier connection

Figure 9: 18-pulse rectifier connection.
2.4.3. 24-Pulse Rectification

Connexion de deux circuits de 12 impulsions avec un décalage de 15 ° de phase produit un système à 24 impulsions. Figure 10 montre un tel système dans lequel les deux circuits 12 impulsions sont connectés en parallèle pour produire le système 24 impulsions requises. Les harmoniques 11 et 13 disparaissent maintenant de l'offre d'onde de courant en laissant le 23 comme la première à apparaître. Seuls les harmoniques de l'ordre 24k ± 1, où k = 1, 2, 3, 4, et ainsi de suite, sera présent dans un système à 24 impulsions [9, 30].

24-pulse rectifier connection

Figure 10: 24-pulse rectifier connection.

3. Harmonique des techniques d'atténuation actives

Lors de l'utilisation de techniques de réduction active des harmoniques, l'amélioration de la qualité de l'énergie venue de l'injection de distorsion de courant ou tension égale-mais-face dans le réseau, annulant ainsi la distorsion d'origine. Filtres actifs d'harmoniques (AHFS) utiliser à commutation rapide des transistors bipolaires à grille isolée (IGBT) pour produire un courant de sortie de la forme requise de telle sorte que lorsqu'il est injecté dans les lignes à courant alternatif, il annule les harmoniques générés par la charge d'origine. Le cœur de l'AHF est la partie de commande. Les stratégies de contrôle appliquées à l'AHF jouent un rôle très important sur l'amélioration de la performance et de la stabilité du filtre. AHF est conçu avec deux types de système de contrôle. Transforme le premier effectue Fourier rapide pour calculer l'angle de chaque harmonique d'amplitude et de phase. Les dispositifs de puissance sont dirigés pour produire un courant de même amplitude mais de phase opposée à l'angle de rangs harmoniques particulières. Le second procédé de contrôle est souvent désigné comme l'annulation du spectre complet, dans lequel la forme d'onde de courant principal est utilisé par le dispositif de commande du filtre, ce qui élimine la composante de fréquence fondamentale et dirige le filtre à injecter l'inverse de la forme d'onde résiduelle [31-38].

Typiquement, ces filtres sont dimensionnés en fonction de la quantité de courant harmonique du filtre peut produire, normalement par incréments d'ampérage de 50 ampères. L'intensité appropriée de l'AHF peut être choisi après avoir déterminé la quantité de courant d'annulation harmonique.

Essentiellement, le filtre se compose d'un VSD avec un contrôleur électronique spécial qui injecte le courant harmonique sur le système 180 en opposition de phase pour le système ou entraînement harmoniques. Il en résulte l'annulation de la harmoniques. Par exemple, si la VSD créé 50 A du 5 courant harmonique, et l'AHF produit 40 A du 5 courant harmonique, le montant du 5 courant harmonique exportés vers le réseau électrique serait de 10 A. L'AHF peut être classé comme un monophasés ou triphasés filtres.

Aussi, il pourrait être classé comme parallèle ou en série AHF selon la configuration de circuit.

3.1. Filtres Actifs parallèles

C'est le type le plus largement utilisé de l'AHF (plus préférable que les séries AHF en termes de forme et de fonction). Comme son nom l'indique, il est monté en parallèle au circuit principal d'alimentation comme représenté sur la Figure 11. Le filtre est utilisé pour annuler les charges courants harmoniques qui quittent l'alimentation en courant exempt de toute distorsion harmonique. Filtres en parallèle présentent l'avantage de supporter la charge des composants de courant harmonique et non seulement le courant du circuit à pleine charge [39-44].

Filtre actif parallèle

Figure 11: Filtre actif parallèle.

AHF peut être contrôlé sur la base des méthodes suivantes:

  • l'unité de commande détecte le courant de charge instantané iL,
  • l'AHF extrait le courant harmonique iLh à partir du courant de charge détecté iL par des moyens de traitement de signal numérique,
  • l'AHF attire le courant de compensation iD' à partir de la tension de source d'alimentation Ens à annuler le courant harmonique iLh [45].
3.2. Série Filtres Actifs

La configuration principale de circuit de ce type d'AHF est représenté sur la Figure 12. L'idée ici est d'éliminer les distorsions harmoniques de tension et d'améliorer la qualité de la tension appliquée à la charge. Cela est réalisé en produisant une largeur d'impulsion sinusoïdale modulée (PWM) forme d'onde de tension aux bornes du transformateur de raccordement, qui est ajoutée à la tension d'alimentation pour contrer la distorsion à travers l'impédance de l'offre et de présenter une tension sinusoïdale à travers la charge. Série AHF doit supporter le courant de pleine charge de plus en plus leurs notes actuelles et IR2 pertes comparées avec des filtres parallèles, en particulier à travers le côté secondaire du transformateur de couplage [43].

Série filtre actif

Figure 12: Série filtre actif.

Contrairement à l'AHF de shunt, l'AHF en série est commandée sur la base des méthodes suivantes:

(i) l'unité de commande détecte le courant d'alimentation instantanée,

(ii) l'AHF extrait le courant harmonique à partir du courant d'alimentation détectée par le moyen de traitement de signal numérique,

(iii) le filtre actif applique la tension de compensation à travers le primaire du transformateur. Cela se traduira par une réduction significative de l'alimentation en courant harmonique () , lorsque le gain de contre-réaction est réglé pour être suffisamment élevé [45].

Un AHF à la fois série et en parallèle (shunter) sections raccordées, comme représenté sur les figures 11 et 12, respectivement, peut être utilisé pour compenser à la fois la tension et les harmoniques de courant simultanément [34-36]. Dans tous les cas, l'exigence essentielle de tout circuit AHF est de calculer le courant de compensation requis avec précision et en temps réel.

4. Hybrides techniques d'atténuation des harmoniques

Connexions hybrides de AHF et PHF sont également utilisés pour réduire des niveaux de distorsion harmoniques dans le réseau. Le FSP avec les caractéristiques de la rémunération fixe est inefficace pour filtrer les harmoniques de courant. AHF surmonte les inconvénients de l'PHF en utilisant le convertisseur de puissance de commutation de mode pour effectuer l'élimination du courant harmonique. Cependant, le coût de construction d'AHF dans un secteur est trop élevée. La puissance AHF de convertisseur de puissance est très grand. Ceux-ci liés aux applications de AHF utilisés dans le système d'alimentation. Filtre d'harmoniques hybride (HHF) topologies ont été développés [46-51] pour résoudre les problèmes de puissance réactive et des courants harmoniques efficace. Utilisation faible PHF des coûts dans le HHF, l'estimation de puissance de convertisseur actif est réduite par rapport à celle de l'AHF. HHF conserve les avantages de l'AHF et ne présente pas les inconvénients de PHF et AHF. Figure 13 montre un certain nombre de combinaisons hybrides possibles. Figure 13(un) est une combinaison de shunt AHF et shunts PHF. En utilisant une combinaison de PHF procédera à une réduction significative de la notation de l'AHF. En conséquence, aucune résonance harmonique se produit, et aucun courant ne circule dans l'harmonique approvisionnement. En [50], auteur a affirmé que dans le HHF AHF peut améliorer les performances de filtrage et de supprimer la résonance harmonique de PHF existant. Figure 13(b) montre une combinaison de série de l'AHF avec l'alimentation et un PHF shunt. L'auteur de référence [46] constaté que cette topologie n'est pas adapté à basse fréquence compensation interharmonique parce que le AHF introduit une haute tension de compensation qui peut interférer avec des charges non linéaires de la phase contrôlée en aval.

Connexions hybrides de filtres actifs et passifs

(un)

Connexions hybrides de filtres actifs et passifs

(b)

Connexions hybrides de filtres actifs et passifs

(c)

Figure 13: Connexions hybrides de filtres actifs et passifs.

Figure 13(c) montre une AHF en série avec un shunt PHF. Dans tous les cas, il est nécessaire que les filtres dans une combinaison hybride part compensation appropriée dans le domaine des fréquences [51]. Un grand nombre d'améliorations et de recherches ont été faites sur les stratégies de contrôle de filtres d'harmoniques hybrides.

Le AHF et PHF sont utilisées pour générer la tension équivalente qui est liée à l'alimentation de courant d'harmonique en utilisant différentes méthodes (c'est à dire, Procédé de variation de l'impédance) comme le montre la Figure 13(c). L'alimentation de courant harmonique est supprimée par l'augmentation du rapport de l'impédance de source efficace pour les composantes harmoniques. Pour atteindre une tension de bus constant de la FFA, un contrôleur de tension de PI est utilisé. Un comparateur de tension à hystérésis est utilisé pour le suivi de la tension de sortie pour effectuer l'impédance équivalente du convertisseur actif [48, 49]. HHF est rentable et devient plus pratique dans les applications de l'industrie.

AHF contrôleur est principalement divisé en deux parties, à savoir, référence génération actuelle et régulateur de courant PWM. Le régulateur de courant PWM est principalement utilisé pour fournir le déclenchement par impulsions à l'AHF. En ce qui concerne le schéma de génération de courant, courant de référence est généré en utilisant la forme d'onde déformée. Beaucoup de systèmes de contrôle sont là pour référence la génération actuelle, comme

théorie, contrôleur mauvais payeurs, neuro, contrôle adaptatif, contrôle ondelettes, floue, modulation delta-sigma, commande par mode glissant, la lutte antivectorielle, contrôle répétitif, et le contrôle SFX pour améliorer l'état stationnaire et la performance dynamique du SAIA [52-59].

4.1. Méthode p-q

La théorie de la puissance réactive instantanée a été publiée dans 1984. Sur la base de cette théorie, la dite p-q Procédé "a été appliquée avec succès dans le contrôle de l'AHF. Composante homopolaire est négligée dans cette méthode, et en raison de ce que le p-q méthode n'est pas précise lorsque le système triphasé est déformée ou asymétrique.

4.2. Procédé d-q

Sur la base de la transformation du parc, la d-q méthode est venu. Le courant de charge à trois phases peut être décomposée en séquence positive, séquence négative et composante homopolaire. Le courant dans l' d-q cadre id et iq peut être transformé de la séquence positive et inverse à l'aide d'une PLL (boucle à phase asservie). La division des composantes alternative et continue peut être obtenue à travers un PHF passe-bas. Le signal de courant de référence peut être obtenu par la composante de courant alternatif en d-q encadrer par un countertransformation.

4.3. Test direct et méthode de calcul (DTC)

La séparation des composantes harmoniques à partir de réactifs et le courant de charge est le but de générateur de référence de courant. La caractéristique principale de cette méthode est la dérivation directe de l'élément de compensation du courant de charge, sans l'utilisation d'une transformation de l'image de référence. En fait, cette méthode pose un problème d'oscillation à basse fréquence de la tension de bus CC AHF.

4.4. Synchrone Référence Fame Méthode (SRF)

Courants réels sont transformés en un cadre de référence synchrone dans cette méthode. La trame de référence est synchronisée avec la tension d'alimentation et est en rotation à la même fréquence. Dans ce procédé,, les courants de référence sont obtenues directement à partir des courants de charge réel sans tenir compte des tensions de source, qui représentent des caractéristiques les plus importantes de ce procédé. La génération des signaux de référence n'est pas affectée par la distorsion ou déséquilibre de tension, augmentant ainsi la robustesse et la performance compensation.

4.5. Contrôle d'hystérésis actuelle

Le principe de base de cette méthode de contrôle est que les signaux de commutation sont dérivés à partir de la comparaison du signal d'erreur de courant avec une bande d'hystérésis à largeur fixe. Cette technique de contrôle actuel présente certains aspects insatisfaisants en raison de simples, extrême robustesse, dynamique rapide, une bonne stabilité, et automatiques caractéristiques actuelles limitées.

4.6. Triangle Comparaison contrôle PWM

Cette méthode de contrôle est aussi appelé commande de courant linéaire. Le principe de comparaison de triangle commande PWM classique est que le signal de modulation obtenu par un régulateur de courant à partir du signal d'erreur de courant se croise avec l'onde triangulaire. Après que, des signaux d'impulsions sont obtenus pour commander les interrupteurs des convertisseurs. Avec circuit PWM analogique, cette méthode de contrôle a mise en oeuvre simple avec la vitesse rapide de réponse. Étant donné que la fréquence de modulation est égale à la fréquence de triangle, le gain de boucle de courant de fréquence de coupure doit être maintenue en dessous de la fréquence de modulation.

4.7. Space Vector Modulation (SVM)

Le but de cette méthode est de trouver les combinaisons de commutation appropriés et leurs rapports cycliques selon certain schéma de modulation. Le SVM travaille dans un plan complexe divisé en six secteurs séparés par une combinaison de conduite ou non conducteurs les interrupteurs dans le circuit d'alimentation. Le vecteur de référence est utilisé pour localiser deux vecteurs d'état de commutation adjacentes et calculer la durée pendant laquelle chacun est actif. SVM est de faible vitesse de réponse causé par le retard de calcul inhérente, en raison de la forte antibrouillage et la bonne fiabilité de la technique de commande numérique. Afin de résoudre l'inconvénient, l'amélioration de l'adoption de commande à réponse pile et un certain surdimensionné des composants réactifs du système est conseillé.

Actuellement, les tendances de la recherche des stratégies de contrôle de la FFA sont principalement vers l'optimisation et l'application pratique des stratégies de contrôle. À la fin, les critères de comparaison pour PHF, AHF, et HHF pourrait être résumé repose sur les points suivants:

(i) coût de l'équipement et l'installation,

(ii) indices harmoniques (ex. ih, THDi, ATS, et PWHD) ,

(iii) durée de vie et le taux d'échec,

(iv) maintenance et l'ingénierie.

5. Conclusions

La fiabilité du système électrique et le fonctionnement normal de l'équipement électrique sont fortement tributaires d'une énergie sans offre de distorsion propre. Les concepteurs et les ingénieurs qui souhaitent réduire le niveau de pollution harmonique sur un réseau de distribution d'énergie non linéaires où les charges qui engendrent des harmoniques sont connectées disposent de plusieurs techniques d'atténuation des harmoniques disponible. En raison du nombre et de la variété de méthodes disponibles, choix de la technique la mieux adaptée pour une application particulière n'est pas toujours un processus facile ou simple. Un classement général des différentes techniques d'atténuation des harmoniques (passif, actif, et hybride) a été réalisé pour donner un point de vue général sur ce sujet vaste et en évolution rapide. PHF est traditionnellement utilisé pour absorber les courants harmoniques en raison du faible coût et la structure simple et robuste. Cependant, ils fournissent une rémunération fixe et créent résonance du système. AHF fournit de multiples fonctions telles que la réduction harmonique, isolement, amortissement et résiliation, l'équilibrage de charge, Correction PF, et la régulation de tension. Le HHF est plus attrayant dans le filtrage des harmoniques pures que les filtres à la fois la viabilité et des points de vue économique, en particulier pour les applications de forte puissance. Il est à espérer que la discussion et la classification des techniques d'atténuation des harmoniques présentés dans le présent document fournira des informations utiles pour aider à faire le choix d'une méthode de réduction harmonique approprié pour une application donnée sur une tâche plus facile.

Références (cliquer pour agrandir)

Références

  1. Une. Mansoor, DE. M. Grady, Une. H. Chowdhury, et M. J. Samotyi, "Une enquête des harmoniques atténuation et de la diversité parmi les charges de puissance électroniques monophasés distribués,"IEEE Transactions on Power Delivery, vol. 10, pas. 1, pp. 467-473, 1995. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  2. Une. Mansoor, DE. M. Grady, R. S. Thallam, M. T. Doyle, S. D. Krein, et M. J. Samotyj, «Effet des harmoniques de tension d'alimentation sur le courant d'entrée de charges pont de diodes redresseur monophasé,"IEEE Transactions on Power Delivery, vol. 10, pas. 3, pp. 1416-1422, 1995. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  3. Sol. Carpinelli, Fa. Iacovone, P. Varilone, et P. Vert, "convertisseurs de source de tension de phase à l'unité: modélisation analytique pour l'analyse harmonique dans les conditions actuelles continus et discontinus,"International Journal of Power and Energy Systems, vol. 23, pas. 1, pp. 37-48, 2003. Vue sur Scopus
  4. Il. Fa. El-Saadany and M. M. Une. Salama, "La réduction du courant harmonique nette produite par monophasés charges non linéaires en raison de l'atténuation et de la diversité des effets,"Journal international de l'énergie électrique et les systèmes d'énergie, vol. 20, pas. 4, pp. 259-268, 1998. Vue sur Scopus
  5. T. Touche et J. S. Que, "Analyse des méthodes d'atténuation des harmoniques pour la construction de systèmes de câblage,"IEEE Transactions on Power Systems, vol. 13, pas. 3, pp. 890-897, 1998. Vue sur Scopus
  6. M. H. Rashid et A. Je. Maswood, "Une nouvelle méthode d'évaluation harmonique générée par des convertisseurs alternatif-continu à trois phases dans des conditions d'alimentation déséquilibrée,"IEEE Transactions on Applications industrielles, vol. 24, pas. 4, pp. 590-597, 1988. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  7. R. Il. Owen, M. Fa. McGranghan, et J. R. Vivirito, Harmoniques "du système de distribution: contrôles pour les transformateurs de grande puissance,"IEEE Transactions on Appareil d'alimentation et des systèmes, vol. 101, pas. 3, pp. 644-652, 1982. Vue sur Scopus
  8. T. Hoevenaars, K. LeDoux, et M. Colosino, «Interprétation IEEE STD 519 et atteindre ses limites harmoniques dans les applications VFD,»Dans Actes de la 50e Conférence technique annuelle de la Commission du pétrole et de l'industrie chimique, pp. 145-150, Houston, Tex, USA, Septembre 2003. Vue sur Scopus
  9. B. Singh, B. N. Singh, Une. Chandra, K. Al-Haddad, Une. Pandey, et D. P. Kothari, "Un examen des convertisseurs AC-DC qualité améliorée de courant triphasé,"IEEE Transactions on Industrial Electronics, vol. 51, pas. 3, pp. 641-660, 2004. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  10. "Enquête sur l'exécution des directives harmoniques pour des applications domestiques et de bureau électriques,"EEI japonais du Japon Rapport du Comité national SC77A, 2002.
  11. R. L. Smith et R. P. Stratford, "harmoniques de réseaux électriques effets de variateurs de vitesse,"IEEE Transactions on Applications industrielles, vol. 20, pas. 4, pp. 973-977, 1984. Vue sur Scopus
  12. J. C. Le, Analyse du système d'alimentation, Court-circuit de charge Flow et harmoniques, Marcel Dekker, New York, NY, USA, 2002.
  13. D. Alexa, Une. Sirbu, et D. M. Dobrea, "Une analyse des redresseurs triphasés avec les courants d'entrée quasi-sinusoïdales,"IEEE Transactions on Industrial Electronics, vol. 51, pas. 4, pp. 884-891, 2004. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  14. Il. B. Makram, Il. En. Subramaniam, Une. Une. Girgis, et R. Catoe, "La conception de filtres d'harmoniques à partir des données réelles enregistrées,"IEEE Transactions on Applications industrielles, vol. 29, pas. 6, pp. 1176-1183, 1993. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  15. T. S. Touche et J. S. Que, "Comparaison des normes et des options de conception d'alimentation pour limiter la distorsion harmonique dans les systèmes électriques,"IEEE Transactions on Applications industrielles, vol. 29, pas. 4, pp. 688-695, 1993. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  16. Une. R. Prasad, P. D. Ziogas, et S. Manies, "Une méthode de waveshaping passive roman pour diodes redresseurs monophasés,"IEEE Transactions on Industrial Electronics, vol. 37, pas. 6, pp. 521-530, 1990. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  17. J. Yanchao et F. Wang, "Diode redresseur monophasé avec nouveau filtre passif,"IEE Proceeding Circuits Devices Systems, vol. 145, pas. 4, pp. 254-259, 1998.
  18. K. Hirachi, T. Iwade, et K. Shibayama, «Amélioration de la stratégie de contrôle sur un type abaisseur convertisseur de facteur de puissance élevé,"Record national conversion de génie industriel électronique Japon, pp. 4.70-4,71, 1995.
  19. R. Ltoh, K. Lshizaka, H. Oishi, et H. Okada, "Circuit d'inversion de tension buck redresseur employant monophasé pour entrée sinusoïdale waveshaping courant,"Actes de l'EEI: Électriques applications de puissance, vol. 146, pas. 6, pp. 707-712, 1999. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  20. C. Une. Canesin et je. Barbi, "Un roman monophasé ZCS-PWM-haut facteur de puissance boost redresseur,"IEEE Transactions on Power Electronics, vol. 14, pas. 4, pp. 629-635, 1999. Vue sur Scopus
  21. P. J. Une. Ling et C. J. Eldridge, "La conception de systèmes électriques modernes avec des transformateurs qui réduisent la distorsion harmonique en soi dans un environnement de PC-riche,»Dans Actes de la Conférence Power Quality, pp. 166-178, 1994.
  22. J. C. Lire, "Le calcul des caractéristiques de redressement et de performance de l'onduleur,"Journal de l'Institute of Electrical Engineers, vol. 92, pas. 2, pp. 495-509, 1945.
  23. Il. J. Cham et T. R. Specht, "L'ANSI 49 redresseur à décalage de phase,"IEEE Transactions on Applications industrielles, vol. 20, pas. 3, pp. 615-624, 1984. Vue sur Scopus
  24. R. Hammond, L. Johnson, Une. Shimp, et D. Difficile, "Solutions magnétiques pour la ligne de réduction harmonique du courant,»Dans les Actes de l'Europe, par la Conférence internationale Power Conversion (PCIM '94), pp. 354-364, San Diego, Calif, USA, 1994.
  25. S. Kim, P. N. Enjeti, P. Packebush, et je. J. Pitel, "Une nouvelle approche pour améliorer le facteur de puissance et réduire les harmoniques dans une interface de type diode de redressement utilitaire triphasé,"IEEE Transactions on Applications industrielles, vol. 30, pas. 6, pp. 1557-1564, 1994. Vue sur Scopus
  26. S. Choi, P. N. Enjeti, et je. J. Pitel, «arrangements de transformateurs polyphasés avec des capacités réduites kVA pour la réduction des courants harmoniques dans l'interface de l'utilitaire de type redresseur,"IEEE Transactions on Power Electronics, vol. 11, pas. 5, pp. 680-690, 1996. Vue sur Scopus
  27. B. M. Oiseau, J. Fa. Marsh, et P. R. McLellan, «Réduction des harmoniques dans les convertisseurs multiplexés par injection de courant à fréquence triple,"Actes de l'Institution of Electrical Engineers, vol. 116, pas. 10, pp. 1730-1734, 1969.
  28. Et. S. Tzeny, "L'analyse harmonique de 12 impulsions redresseur non connectés en parallèle sans transformateur interphase,"EEI Partant de puissance électrique Applications, vol. 145, pas. 3, pp. 253-260, 1998. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar
  29. M. Hunk Karl, "Lecteurs de 18 impulsions et de déséquilibre de tension," http://mtecorp.com/18pulse.html.
  30. T. H. Chen et M. Et. Huang, "Modélisation du réseau de 24 transformateurs d'impulsions de redressement pour la simulation rigoureuse des systèmes de puissance de transport ferroviaire,«Les systèmes d'énergie électrique de la recherche, vol. 50, pas. 1, pp. 23-33, 1999. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  31. Il. Fa. El-Saadany, R. Elshatshat, M. M. Une. Salama, M. Kazerani, et A. Et. Chikhani, «Réactance compensateur à un port et filtre actif modulaire pour la tension et la réduction des harmoniques de courant dans les systèmes de distribution non linéaires: une étude comparative,«Les systèmes d'énergie électrique de la recherche, vol. 52, pas. 3, pp. 197-209, 1999. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  32. J. R. Johnson, "L'utilisation appropriée des filtres actifs d'harmoniques de bénéficier de pâtes et papiers,"IEEE Transactions on Applications industrielles, vol. 38, pas. 3, pp. 719-725, 2002. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  33. D. Li, Q. Chen, Dans. Jia, et J. À, "Un filtre de puissance active roman avec compensation de flux magnétique fondamentale,"IEEE Transactions on Power Delivery, vol. 19, pas. 2, pp. 799-805, 2004. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  34. DE. M. Grady, M. J. Samotyi, et A. H. Noyola, "Enquête sur les méthodes de conditionnement de ligne actives,"IEEE Transactions on Power Delivery, vol. 5, pas. 3, pp. 1536-1541, 1990.
  35. M. Takeda, K. Ikeda, et Y. Tominaga, «Compensation des harmoniques de courant avec filtre actif,»Dans Actes de la réunion annuelle de l'IEEE / IAS, pp. 808-815, 1987.
  36. Dans. Du, L. M. Tolbert, et J. N. Chiasson, «Élimination harmonique actif pour convertisseurs multiniveaux,"IEEE Transactions on Power Electronics, vol. 21, pas. 2, pp. 459-469, 2006. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  37. S. Bhattacharya, T. M. Franc, D. M. Divan, et B. Banerjee, "La mise en œuvre du système de filtre actif,"Applications IEEE Industry Magazine, vol. 4, pas. 5, pp. 47-63, 1998. Vue sur Scopus
  38. Je. Takahashi, S. Sol. Li, et Y. Omura, Le «prix bas et de haute puissance filtre actif,»Dans Actes de la réunion annuelle de l'IEEE / IAS, pp. 95-98, 1991.
  39. Sol. DE. Chang et T. C. Shee, "Une stratégie actuelle roman de rémunération de référence pour shunt actif contrôle de filtre de puissance,"IEEE Transactions on Power Delivery, vol. 19, pas. 4, pp. 1751-1758, 2004. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  40. H. Akagi, «Stratégie de contrôle et de sélection d'un site actif d'un filtre de dérivation destiné à amortir la propagation des harmoniques dans les systèmes de distribution d'énergie,"IEEE Transactions on Power Delivery, vol. 12, pas. 1, pp. 354-362, 1997. Vue sur Scopus
  41. Une. Cavallini et G. C. Montanari, «Stratégies de compensation pour shunt contrôle actif filtre,"IEEE Transactions on Power Electronics, vol. 9, pas. 6, pp. 587-593, 1994. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  42. H. Akagi, H. Fujita, et K. Wada, "Un filtre actif de dérivation basée sur la détection de la tension de suppression d'harmoniques d'une ligne de distribution d'énergie radiale,"IEEE Transactions on Applications industrielles, vol. 35, pas. 3, pp. 638-645, 1999. Vue sur Scopus
  43. H. Fujita et H. Akagi, "Une approche pratique de compensation des harmoniques dans le cadre des systèmes de puissance de la série de filtres passifs et actifs,"IEEE Transactions on Applications industrielles, vol. 27, pas. 6, pp. 1020-1025, 1991. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  44. Fa. Dans. Peng, H. Akagi, et A. Nabae, "Une nouvelle approche de la compensation des harmoniques de la puissance des systèmes-un système combiné de dérivation des filtres actifs et passifs de la série,"IEEE Transactions on Applications industrielles, vol. 26, pas. 6, pp. 983-990, 1990. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  45. H. Akagi, "filtres d'harmoniques actifs,"Proceedings of the IEEE, vol. 93, pas. 12, pp. 2128-2141, 2005. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  46. D. Basic, En. S. Ramsden, et P. K. Muttik, "Hybrid système de contrôle de filtre avec des filtres adaptatifs pour l'élimination sélective des harmoniques et inter-harmoniques,"Actes de l'EEI: Électriques applications de puissance, vol. 147, pas. 4, pp. 295-303, 2000. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  47. S. Senini et P. J. Loup, "Filtre actif hybride pour harmoniquement asymétriques triphasés trois fils charges de traction ferroviaire,"IEEE Transactions on Power Electronics, vol. 15, pas. 4, pp. 702-710, 2000. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  48. P. Salmerón, J. C. Montano, J. R. Vazquez, J. Prieto, et A. Pérez, «Rémunération en non sinusoïdale, systèmes à quatre fils triphasés déséquilibrés avec puissance active en ligne de conditionnement,"IEEE Transactions on Power Delivery, vol. 19, pas. 4, pp. 1968-1974, 2004. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  49. H. Akagi, "Nouvelles tendances dans les filtres actifs pour conditionnement de puissance,"IEEE Transactions on Applications industrielles, vol. 32, pas. 6, pp. 1312-1322, 1996. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar
  50. H. L. Vous, J. C. Wu, et K. D. Wu, "Le fonctionnement en parallèle de filtre de puissance passive et filtre d'alimentation hybride pour la suppression harmonique,"Actes de l'EEI: Génération, Transmission et Distribution, vol. 148, pas. 1, pp. 8-14, 2001. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  51. X. Zha and Y. Chen, "La stratégie itérative de commande d'apprentissage pour filtre actif hybride pour amortir la résonance harmonique dans le système d'alimentation industrielle,»Dans Actes du Symposium international IEEE sur l'électronique industrielle, vol. 2, pp. 848-853, 2003.
  52. B. Singh, K. Al-Haddad, et A. Chandra, "Un examen des filtres actifs pour l'amélioration de la qualité de l'alimentation,"IEEE Transactions on Industrial Electronics, vol. 46, pas. 5, pp. 960-971, 1999. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  53. B. R. Lin, B. R. Qui, et H. R. Tsai, «Analyse et fonctionnement du filtre actif hybride pour l'élimination harmonique,«Les systèmes d'énergie électrique de la recherche, vol. 62, pas. 3, pp. 191-200, 2002. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  54. D. Chen et S. Xie, «Examen des stratégies de contrôle appliqué aux filtres actifs de puissance,»Dans Actes de la Conférence internationale IEEE sur la déréglementation des services d'électricité, Technologies de restructuration et de puissance (DRPT ’04), pp. 666-670, Avril 2004. Vue sur Scopus
  55. K. Zhou, Dans. Lv, Une. Luo, et L. Liu, "La stratégie de lutte de shunt hybride filtre de puissance active dans le réseau de distribution contenant puissance distribuée,»Dans Actes de la Conférence internationale de Chine sur la distribution d'électricité (CICED '10), pp. 1-10, Septembre 2010. Vue sur Scopus
  56. D. Detjen, J. Jacobs, R. DE. De Doncker, et H. Sol. Centre commercial, "Un nouveau filtre hybride pour amortir les résonances et compenser les courants harmoniques dans les systèmes électriques industriels avec un équipement de correction du facteur de puissance,"IEEE Transactions on Power Electronics, vol. 16, pas. 6, pp. 821-827, 2001. Voir dans l'éditeur · Vue sur Google Scholar · Vue sur Scopus
  57. M. Aredes, J. Häfner, et K. Heumann, «stratégies de contrôle de filtre actif triphasé quatre fils shunt,"IEEE Transactions on Power Electronics, vol. 12, pas. 2, pp. 311-318, 1997. Vue sur Scopus
  58. M. Aredes, L. Fa. C. Monteiro, et J. M. Miguel, "Les stratégies de contrôle pour les séries et shunt filtres actifs,»Dans Actes de la Conférence de Bologne puissance IEEE Tech, pp. 1-6, Juin 2003.
  59. S. Khalid et A. Triapthi, "Comparaison de la stratégie actuelle sinusoïdale de commande & synchrone stratégie de châssis tournant de réduction harmonique totale pour les convertisseurs électroniques de puissance dans le système de l'avion sous différentes conditions de charge,"Journal international de recherche avancée en électrique, Electronique et Instrumentation Ingénierie, vol. 1, pas. 4, pp. 305-313, 2012.

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