Auteur: Paul C. Buddingh, P.Eng. Membre, IEEE Universal Dynamics Limited 100 - 13700 International Place Richmond, BC V6V 2X8 Canada
Droit d'auteur Matériel IEEE – Pas de papier. PCIC 2002-11
Je. INTRODUCTION
Cette étude de cas décrit une enquête menée par l'auteur d'échecs de filtres harmoniques dans une usine chimique en Amérique du Nord. L'usine utilise de grands convertisseurs statiques de prendre haute tension à faible courant entrant 60 Hz, Courant alternatif et de rectification en basse tension, très forte puissance courant continu pour le fonctionnement des cellules électrochimiques. Génération actuelle harmonique est attendue dans ce type de système d'alimentation et filtres d'harmoniques sont couramment utilisés pour limiter les niveaux harmoniques et de protéger les composants du système d'alimentation.
Un appel de la plante ont indiqué qu'ils connaissent ce qui semblait être une surchauffe d'un ensemble de réacteurs utilisés dans un filtre d'harmoniques associé à l'un des systèmes de conversion de l'usine. Les réacteurs de la 5e branche harmonique du filtre avait décoloré, et des bandes foncées étaient évidents sur la surface en fibre de verre des réacteurs.
Le filtre a été installé à l'origine dans 1988 et a eu une histoire de problèmes. La 5e réacteurs harmoniques avaient échoué avant, et une cause évidente n'a jamais été identifié. Comme l'information historique a été examiné et les données de mesure collectées, il est devenu évident que quelque chose d'inhabituel se produisait.
Ce document décrit les systèmes d'alimentation et de filtrage harmonique à l'usine, discute comment inhabituelle harmoniques sont générées, analyse la difficulté, identifie la cause et fournit un plan d'action utilisé pour corriger le problème.
II. SYSTEME D'ALIMENTATION CONFIGURATION
L'usine dispose de deux lignes de production, Les lignes A et B, composées chacune d'une série de cellules électrochimiques.
La ligne A est constitué d'un 1978 millésime redresseur à 6 impulsions en un seul sens ANSI 45 configuration avec transformateur entre phases. La tension primaire est 13.8 kV. Chacun des 6 phases ou «jambes» a huit thyristors parallèles. Une boucle à verrouillage de phase (PLL) Système de commande de type à l'aide de l'électronique est mis en oeuvre analogiques discrets.
Figue. 1: Filtre harmonique ligne A
Un filtre d'harmoniques à trois branches est installé, constitué de succursales accordés précisément à la 5e, 7e et 11e harmonique 6.9 MVAR efficace de condensateurs.
Le système ligne B de redresseur est alimenté directement à 66 kV, dans un ANSI 45/46 12-configuration d'impulsion décalée un supplément de 15 ° en dehors de faire un système à 24 impulsions. Les redresseurs sont équipés d'un filtre harmonique unique de branche, aussi 66 kV, accordé à la 4.7e harmonique et évalué à 15 MVAR efficace.
III. CONTEXTE
Il est bien connu, depuis au moins les années 1930, redresseurs qui produisent des courants harmoniques comme ils convertissent l'énergie électrique à partir de AC à DC. Un document classique de l'époque des redresseurs à vapeur de mercure, toujours d'actualité, a été écrit en 1945 par J. C. Lire. [1]. La prolifération des grands redresseurs à thyristors à la fin des années 1960 et au début des années 1970 a créé une résurgence et l'exacerbation des problèmes d'harmoniques, en grande partie en raison de la taille accrue des convertisseurs (dans le 20 MW 30 Gamme MW). Ces nouveaux redresseurs grandes généralement requis grandes banques de condensateurs pour la correction du facteur de puissance, création d'un environnement idéal pour les troubles de résonance parallèles. En réponse, un certain nombre d'excellents documents ont été produits aborder cette nouvelle torsion sur un vieux problème [2] [3].
Figue. 2: Ligne électrique Dessin montrant alimentation principale de distribution
Ce document ne est pas destiné à être une amorce ou traité théorique sur des harmoniques. Il ya beaucoup d'excellents ouvrages de référence qui expliquent harmoniques du système d'alimentation en détail. En particulier, J. Arrillaga et al, "Power Système Harmoniques" [4], Il est recommandé. Voici quelques faits saillants pertinents à cette affaire, cependant, seront résumés.
IV. Un peu de théorie
convertisseurs de semi-commandé constitués d'un mélange de diodes et thyristors ne seront pas envisagées dans le présent document. convertisseurs de semi-commandé produisent intrinsèquement harmoniques pairs et ne sont pas utilisés dans des applications de haute puissance.
Comme indiqué en détail dans les documents de référence, un convertisseur statique "idéal" bien équilibré – à savoir, un convertisseur avec des courants égaux dans chaque phase du redresseur produire des harmoniques sur le côté courant alternatif du convertisseur selon:
h = ± kp 1 (1)
où: h harmonique k tout entier (1, 2, 3,...) p nombre d'impulsions du circuit de magnitude:
Jeh = I1/h (2)
où: Ih harmonique I1 courant fondamental amplitude du courant harmonique de rang h
En pratique, la réactance et la phase retard angle de commutation des thyristors se réduire quelque peu l'amplitude du courant dans chacun des harmoniques caractéristiques suivantes:
Harmonique 5 7 11 13 17 19 23 25
Courant 0.175 0.111 0.045 0.029 0.015 0.01 0.009 0.008 (Unité)
Ces fréquences harmoniques normales ou "caractéristique" à partir de la 5e et 7e harmoniques sont attendus à partir d'un redresseur 6pulse. De même, un système à 12 impulsions aura harmoniques caractéristiques à partir de la 11e et 13e et une impulsion 24 aura harmoniques caractéristiques à partir de la 23e et 25e harmoniques, etc. Le redresseur sert de source de courant harmonique, injectant ces courants harmoniques dans le système AC. Si le système AC est raisonnablement symétrique et le moment de la cuisson de redresseur est exacte, les courants harmoniques résultant seront égaux dans les trois phases.
La théorie de Jean Baptiste Fourier est utilisée pour expliquer mathématiquement le spectre harmonique résultant. Un redresseur à 6 impulsions est constitué de deux voies unique, 3-redresseurs à impulsion, soit connectée en série sous la forme d'une configuration en pont, ou en parallèle, comme dans ce cas. La théorie de Fourier montre que, pour les systèmes 3pulse 3e, 9e, 15e... Harmoniques sont nuls. Un singleway, 3-système de pouls ne est pas demi-onde symétrique par rapport à l'axe zéro et produit des harmoniques paires 2, 4, 6,…. La configuration de 180 ° des deux redresseurs parallèles crée un système symétrique à 6 impulsions, ce qui élimine les fréquences paires ordinairement.
Figue. 3: Schéma d'un six-pulse Double Wye Connexion avec Transformateurs Inter-Phase
Dans le monde réel, il ya toujours des harmoniques paires et impaires anormales résiduelles sur le côté d'alimentation en CA. Ceux-ci sont classés comme des fréquences harmoniques "atypiques".
Communément, Harmoniques «atypiques» sont provoquées par des imperfections dans le système d'alimentation en courant alternatif, y compris dans les tolérances enroulement de transformateur angles de phase, commutation réactance et la présence d'alimentation CA entrante tensions harmoniques. Ces imperfections dans le côté d'alimentation CA affectent le temps de conduction des thyristors, comme son signal de synchronisation est extrait de la fréquence fondamentale AC. Normalement, l'asymétrie est mineure, la distorsion qui en résulte est faible et les effets minimes.
Il est supposé que le calendrier de contrôle de phase ou la cuisson est identique pour tous les semi-conducteurs sur une phase, calendrier phase-phase est coordonné et que chaque groupe de phase est précisément tiré par rapport à l'autre. En cas d'annulation, nous devons tir précis et répétable. Ce est un autre domaine où les tolérances jouent un rôle important. Les écarts de tir seront également générer des courants harmoniques inhabituelles. Dans un redresseur exploitation et correctement conçu, les harmoniques "inhabituelles" sont normalement minimes, et ne sont pas une préoccupation.
Filtres harmoniques sont conçus, donc, sur la base de la «théorie» acceptée, seulement pour traiter les harmoniques caractéristiques normales. Pour des raisons de coûts, ils ne sont pas normalement conçus pour supporter des courants harmoniques excessives "atypiques".
En. ANALYSE
Il y avait un certain nombre d'obstacles à l'enquête et l'analyse du système de conversion de l'usine. L'un a été l'analyse du problème de surchauffe sans la capacité de mesurer directement la 5e filtre d'harmoniques branche courante. Il était donc difficile d'obtenir une image complète des conditions harmoniques existants. Le filtre d'harmoniques se compose de trois branches accordés précisément à la 5e, 7e et 11e harmonique. Chaque branche est constitué d'un réacteur à noyau d'air avec un ensemble de condensateurs pour les phases A, B, et
C. Le filtre est alimenté par un câble à gaine métallique «Teck» via un disjoncteur équipé de transformateurs de courant. Le seul point de connexion pour la prise de mesures pratiques a été au transformateur de courant qui alimente les trois branches du filtre.
TABLE 1 Courants harmoniques mesurées à la ligne un redresseur d'entrée
Les courants harmoniques produits par le redresseur étaient raisonnables avec les composants non caractéristiques supérieures idéale, mais pas inhabituel pour un redresseur 1978-vintage. Ce était remarquable, cependant, que les mesures à l'entrée du redresseur ont une plus faible quantité de 4e de courant harmonique à l'entrée du filtre. Cela a fourni la première indication que les courants harmoniques non caractéristiques étaient la source de la détresse du réacteur.
Mesures à la ligne A disjoncteur indiqué que le système d'alimentation AC était acceptable et pas un sujet de préoccupation.
Lorsque les mesures ont été prises sur la ligne Filtre, tout semblait raisonnable. Les courants mesurés ne dépasse pas l'estimation des réacteurs et des températures ambiantes étaient dans le 30 ° C note de test du réacteur.
Si, ce qui causait une surchauffe? Indices supplémentaires ont été découverts que nous avons examiné l'histoire de la mode redresseur. Les discussions avec le personnel de maintenance de l'usine ont indiqué qu'une vaste modernisation de la section de redresseur de puissance avait été récemment complété, avec des dispositifs installés surdimensionnés. Cela avait éliminé les échecs répétés de thyristors qui se produisent avant la rénovation et a été une forte indication que le problème a été associée à des irrégularités de contrôle.
Si le calendrier de mise à feu ne est pas identique pour un ensemble parallèle de thyristors, charge inégale peut entraîner la production de semi-conducteurs échecs individuels et graviter vers une cascade de défaillances ultérieure par le système comme moins d'appareils portent de plus en plus de la charge. En installant des dispositifs de grandes surdimensionnés, l'usine avait éliminé le symptôme.
Suivant, le système d'alimentation a été analysée avec un accent particulier sur le repérage des conditions de résonance harmoniques anormaux.
Différentes configurations de système d'alimentation utilisés pendant les opérations de plantes normales ont été vérifiés. Une découverte intéressante a été faite lorsque la ligne A fonctionnait avec le redresseur ligne B et le filtre fermé. La 5e filtre succursale en ligne A (série accordé sur exactement 300 Hz) a été trouvé de connaître une forte résonance parallèle avec le système d'alimentation à la 4e harmonique lorsque le système de chambres de ligne est hors service. Lorsque le système de B Line fonctionne, la résonance parallèle est toujours présent, mais pas aussi importante.
L'analyse subséquente a indiqué que si la ligne B est arrêté et le redresseur produit aussi peu que 5% 4e courant harmonique, il est amplifié et entraîne une 40% surcharge de courant dans le 5e branche du filtre Ligne A.
Cette constatation a fourni la base théorique d'une méfiance croissante qu'une résonance harmonique paire était la source de la surchauffe du réacteur. Une question restée: l'usine fonctionne normalement à pleine capacité, 24 heures par jour, toute l'année - pourrait un court arrêt pour maintenance annuelle sur la ligne B être suffisante pour provoquer une surchauffe et résultant des bandes sombres sur les réacteurs?
Les réacteurs ont une élévation maximale de température normale de 60 ° C sur une température ambiante de 30 C °. Le fabricant indique que l'isolation du réacteur ne se décolore pas jusqu'à ce qu'il atteigne 130 ° C. Pour atteindre cette température, le courant total dans le réacteur devrait augmenter à 140% de la note du réacteur. Depuis les réacteurs ont peu de masse thermique, cette température se produirait dans l'ordre de minutes.
Armé de ces données, la théorie selon laquelle haute, harmoniques inhabituelles ont été l'origine de la surchauffe pourraient être testés. Un autre ensemble de mesures a été prise sur la ligne A à quantifier intermittente, courants harmoniques inhabituelles provenant du redresseur et leur amplification dans le 5e branche harmonique du filtre.
Un protocole de mesure Attention confirmé que l'amplification était en fait eu lieu. Les mesures de 20% à 58% de 4e courant harmonique (en pourcentage de l'intensité totale du filtre) ont été enregistrés pendant une période d'environ 13 seconde au niveau du filtre Ligne A. On a constaté que la 5e filtre branche touchait presque la moitié du courant de filtre totale, et 70% de l' 4e courant harmonique. En conséquence, pour de courtes périodes ces réacteurs sont chargés avec plus de 200% du courant nominal. Avec la ligne B vers le bas, l'effet serait probablement bien pire.
Ce dernier morceau de données complété le tableau.
Figue. 5: Série & Résonance parallèle de 5e Filtrer & 13.8 kV Bus
NOUS. Plus de théorie
Comme discuté ci-dessus, harmoniques pairs peuvent être créés dans des systèmes de redressement par cuisson irrégularités de cadencement. Galloway [7] instabilité harmonique décrit que le fonctionnement anormal d'un système de conversion en raison de la distorsion harmonique de la tension de la source de puissance provoquée par les courants harmoniques se. J.D. Ainsworth a écrit un article classique sur ce même sujet 35 il ya des années [8].
Galloway [7] explique les différents modes d'irrégularités de synchronisation. Les irrégularités sont définis en trois types.
Type 1 - Pulse Déviation - Un des six impulsions ne se produisent pas dans le temps ou de manière correcte. Il en résulte une augmentation "à travers le conseil d'administration" dans les courants harmoniques, avec une mauvaise annulation des harmoniques impaires et la production de courants harmoniques paires en raison de la dissymétrie demi-onde autour de zéro.
Type 2 - Déséquilibre de phase - phase de déséquilibre ne produit pas Evens; il agit comme un redresseur monophasé et produit la gamme complète des harmoniques impaires avec des composants de modulation de ± 2 de fréquences harmoniques normaux.
Type 3 - Groupe de déséquilibre - Impulsions 1, 3 et 5 sont déplacées d'un montant égal de 2, 4 et 6. Il en résulte la génération d'harmoniques pairs, à savoir, multiples de 3 ± 1.
Les mesures effectuées dans l'usine semblaient indiquer qu'un type 1 problème se produisait en raison des variations de synchronisation aléatoires, comme des périodes d'harmoniques élevées à travers le spectre, y compris les harmoniques paires ont été notées. Avec l'électronique de commande âgées, cependant, le mode de défaillance était difficile d'isoler, et un type 3 problème, avec une saturation entre phases, pourrait être d'origine.
Les transformateurs inter-phase sont généralement conçus pour absorber seulement une petite quantité de déséquilibre entre les deux moitiés de redressement et peuvent passer rapidement à saturation. Lorsque le système de redresseur ne est pas bien équilibré, les courants de sortie des deux groupes de trois impulsions circulant dans des directions opposées dans l'interphase produisent significatif magnétisation en courant continu de l'âme. Comme il va dans la saturation et devient inefficace, le redresseur fonctionne en deux, séparé, 3-groupes d'impulsions avec les points de connexion en étoile et de semi-conducteurs que la conduite plus de la moitié de la normale 120 °. Les résultats issus de 60 ° d'angle de conduction dans environ un 17% augmenter semi conducteur puissance (watts) perte. Il en résulte une augmentation substantielle de chauffage de thyristors, fusibles ainsi que le secondaire des transformateurs.
Ce déséquilibre se traduit également par un courant continu efficace que le secondaire du transformateur doit procéder. Le transformateur peut aller dans la saturation, augmentation des pertes et la création de grandes quantités de chaleur et une quantité disproportionnée de troisième courant harmonique.
VII. RÉSULTATS
Les pièces du puzzle ont commencé à se réunir. De plus en plus de preuves a une résonance harmonique pair comme la cause du filtre surchauffe.
L'origine des difficultés rencontrées est un problème de circuit de conduction des thyristors. L'âge du système de contrôle et composant électronique "dérive" résultant, semble avoir créé un type 1 calendrier irrégularité.
Asymétrie de cuisson affectait plus directement le fonctionnement du redresseur à thyristors surdimensionnés qui ont été récemment installés, mais affectait toujours le filtre d'harmoniques sous certaines conditions d'exploitation de l'usine.
La ligne A redresseur est plus 30 ans et, alors bien au-delà de sa durée de vie initiale, poursuite de l'exploitation de ces machines robustes est courante dans l'industrie électrochimique. Les talon d'Achille de ces unités est typiquement de l'électronique vieillissement du système de contrôle. Equipement électronique a une courbe de fiabilité et de bathtubshaped cet équipement est probable sur la pente ascendante de la courbe. En bref, problèmes du système de commande sont à prévoir avec des redresseurs âgées.
Les mesures ont montré que, avec la ligne B exploitation, de grandes quantités de 4e courant harmonique surchargé la ligne Filtre 5e branche pour de courtes périodes. Les réacteurs ont peu de masse thermique, et peut atteindre des températures extrêmes de l'ordre de minutes. Pour au moins 13 secondes périodes, Les réacteurs ont été exposés à un 200% charge. Si la ligne B est arrêté dans ces conditions, les courants sont susceptibles d'être beaucoup plus élevés. Une caractéristique rédemptrice est que la ligne B est arrêté rarement pour de courts intervalles d'entretien. Les effets cumulatifs de surchauffe répétée au fil du temps a insisté sur les réacteurs.
En 1992, l'un des 5e harmoniques réacteurs a été remplacé. Cela explique pourquoi seulement deux des trois réacteurs existants montrent des signes de dommages. Le réacteur plus récente n'a pas été exposée au même degré de surchauffe répété que les deux réacteurs cinquième harmoniques âgées.
Une deuxième préoccupation est le décalage DC effets sur l'interphase et le circuit secondaire du transformateur. Alors que le transformateur est en bon état, courants continus élevés peuvent augmenter considérablement le chauffage et conduire à une dégradation à long terme. changeurs de Tap, pinces fondamentales et d'autres matériel interne peuvent avoir des effets localisés de chauffage à des niveaux accrus sur les courants harmoniques [10], en particulier avec les courants harmoniques non caractéristiques pour lesquelles la machine a été conçue jamais.
VIII. PLAN D'ACTION
Une inspection physique de la 5e réacteurs sur la ligne A a été achevée et bien souligné, ne étaient pas en danger immédiat de défaut, en particulier si la ligne B est maintenu en ligne.
L'installation d'un nouveau système de contrôle de redresseur est un dépenses en capital substantielles, et l'usine envisage maintenant cette étape. Pendant ce temps, les mesures suivantes ont été mises en place.
Figue. 6: Système en ligne de commande Un redresseur
Premier, le relais de protection de pointe de détection est remplacé par un relais programmable moderne qui est sensible à l'ordre bas fréquences harmoniques connu sur ce système. Cela fournira alarmante et le déclenchement de la banque de filtre si les réacteurs sont en danger de surcharge. Ce relais mesure également et enregistre les niveaux harmoniques.
Deuxième, redessiné 5e inductances de filtrage d'harmoniques sont installés pour déplacer la résonance parallèle entre le filtre et le système d'alimentation en dessous de la 4e. Le nouveau design va grandement diminuer la sensibilité à la résonance. Nouveaux réacteurs ont été commandés et le remplacement a été prévu.
Enfin, l'intervalle entre le transformateur dissous échantillons de gaz a été réduite pour améliorer la surveillance de l'état du transformateur. Analyse des gaz dissous est un excellent outil pour évaluer l'état des transformateurs, notamment face au stress harmonique incertaine. Une action corrective peut alors être considérée comme nécessaire.
IX. CONCLUSIONS
Un redresseur soutenue 4e niveau harmonique 5% ou plus, à un moment où la ligne B est éteint, a surchargé les réacteurs et les ont fait courir chaud et décolorent. Au fil des ans, il ya eu un effet cumulatif intensification de la condition. Si rien n'a été fait, l'histoire d'exploitation d'usine a établi que l'échec suivrait.
Dans un premier temps, le relais de protection du filtre a été modifié de manière à détecter une 4e surcharge harmonique du courant et de l'alarme et voyage requise.
Les effets de résonance de réglage de la ligne A filtre d'harmoniques exactement à chaque fréquence harmonique à traiter n'a pas été pris en compte dans la conception originale. Tuning chacun des 5e, 7e et 11e branches à une fréquence 2% à 10% dessous de la cible de fréquence aurait allégé la résonance parallèle.
Une refonte des réacteurs endommagés de filtre est complet et les nouveaux réacteurs sont prévus pour l'installation.
Les nouvelles grandes thyristors, qui ont été récemment remplacé, sont capables de résister à des irrégularités du système de commande à un degré beaucoup plus élevé, avec une amélioration résultant de la fiabilité. irrégularités du système de contrôle plus tôt ont causé des problèmes de redressement, cependant, encore affecter le système d'alimentation en CA.
Même harmoniques seront également causer le transformateur redresseur de courir plus chaud par la saturation du circuit magnétique. pinces métalliques, luminaires et d'autres composants peuvent surchauffer l'intérieur du transformateur, créant des points chauds localisés. Cela peut réduire considérablement la vie de transformateur.
Des mesures ont été prises pour atténuer les problèmes immédiats comme l'a noté et un système de commande de remplacement est en cours d'examen par la plante.
X. REMERCIEMENTS
Je tiens à remercier John Kirichenko et le personnel de l'usine pour l'occasion de travailler sur ce défi très intéressant et mon collègue Bernd Schmidtke, P.Eng. pour son travail exceptionnel et de perspicacité sur ce projet.
XI. Références
[1] J.C. Lire, “Le calcul de redresseur et l'onduleur Caractéristiques de performance”, Actes de la lEEE, Vol. 92, Partie 2, Aucun. 29, Octobre 1945, pp. 495-509. [2] A.P. Jacobs et G.W. Walsh, "considérations d'application pour les systèmes d'alimentation en courant continu SCR,"IEEE Trans. IGA-4, Juillet / août 1968. [3] D.E. Raide et R.P. Stratford, "Convertisseurs à thyristors de puissance réactive rémunération et suppression d'harmoniques pour les systèmes utilisant Industrial Power,"IEEE Trans. IA-12, 5/76 pp. 235-255. [4] J. Arrillaga et al, "Power Système Harmoniques", John Wiley & Sons, ISBN 0471906409, 1985. [5] Convertisseur de puissance Manuel, General Electric Co canadienne. Ltd., 1976. [6] IEEE 519-1992 "IEEE pratiques et les exigences pour le contrôle des harmoniques dans les systèmes électriques de puissance Recommandé". [7] J.H. Galloway, «L'instabilité harmonique en phase contrôlée redresseurs,"Conf IEEE PCIC. record 1999, pp. 171-175. [8] J.D. Ainsworth, «L'instabilité harmonique entre les convertisseurs statiques contrôlées et AC Réseaux,"Proc. EEI, No.7 pp.949-957 Juillet 1967. [9] J. Arillaga et al, «Analyse Harmonique Power System,"John Wiley, ISBN 0471975486, 1998. [10] S.P. Kennedy, «Conception et application de semi-conducteurs redresseurs Transformateurs,"Conf IEEE PCIC. 2001 fiche pp. 153-159. [11] J. Shaefer "Circuits redresseurs – Théorie & Conception,"John Wiley & Sons, 1965. [12] B.M. Bird et al, "Une introduction à l'électronique de puissance,"John Wiley & Sons, ISBN 10430 2 1983. [13] Une. Kloss, "Un guide de base pour l'électronique de puissance,"John Wiley, ISBN 0471904325 1985. [14] P.C. Buddingh & J. St. Mars "Nouvelle vie pour de vieux thyristors redresseurs alimentation à l'aide de commande numérique contemporain,"transactions IEEE IAS Sep / Oct.2000, pp. 1449-1454.XII. VIE
Paul C. Buddingh diplômé de l'Université Lakehead à Thunder Bay, Ontario, Canada avec un diplôme en génie électrique. Après sa graduation, il a passé plusieurs années à travailler sur Toronto, Canada comme ingénieur-conseil électrique qui fonctionne dans l'industrie lourde. En 1991, il a co-fondé une société qui a développé une nouvelle approche pour résoudre magnétique homopolaire problèmes harmoniques dans les systèmes de basse tension. En 1997, il déménage à Vancouver, Canada et rejoint Universal Dynamics. Il a été la conception et l'installation de filtres d'harmoniques pour 15 ans. Son travail est centré sur la conception de systèmes électriques de haute fiabilité pour les charges difficiles, les questions de convertisseurs de puissance et de résoudre les problèmes du système de puissance pour un certain nombre de clients industriels à travers les Amériques. Il est un ingénieur enregistré dans les provinces de l'Ontario, Manitoba et en Colombie-Britannique et auteur de plusieurs articles à l'IEEE.