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전력 시스템의 신뢰성을 향상

저자: 라도 미르 고 노선”;~ ~와 스타니 슬라 RusEK * ~학과 전기의 전력 기술, 전기 공학 및 컴퓨터 과학 학부, 오스트 라바의 VSB-기술 대학, 17, Iistopadu 15, 708 동물원 오스트 라바, 체코 E-메일.’ radomir.gono @ vsb.cz

배급 회사의 배급 네트워크 장치 실패와 전력 공급 중단에 대한 데이터의 분석 종이 특가. 새로운 물질을 사용하여 안정성을 개선하는 방법의 제안도있다. 각 회사는 균일 한 방법론을 모니터링 데이터가 처리 결과의 비교를 가능하게하기 위해 만들어진 서로 다른 구조를 가지고 있기 때문에. 데이터 구조, 유통 네트워크 장치의 신뢰성 평가 및 분석의 예비 결과 중 일부의 방법은 본 논문에서 제시. 설명은 신뢰성 중심 무보수 RCM 전기 분배 네트워크 장치에의 응용의 기본 원리도있다. 그것의 목표는 장비의보다 효과적인 관리 프로그램입니다. 이러한 분석의 입력은 중단의 데이터베이스입니다, 유지, 장비 상태와 금융 흐름. 종이의 마지막 부분은 격자 1inked 동작의 맥락에서, 연료 전지 시스템의 신뢰성의 도입 이루어져.

1 소개

시장 개방은 크게 세계의 변화를 통해 전원 공급 장치의 품질에 대한 접근 방식을 일어나고과 관련된 기관 변경. 그것은 공급 업체와 고객 사이의 순수 상업 사정으로 개발. 동의 질적 매개 변수에 맞지 않는 공급은 무역 분쟁 및 금융 합의로 이어질 것. 소위 배달되지 않은 에너지, 밸류에이션 포함, 현장에 도착.

전력 시장의 자유화는 양국의 시작. 일본보다 체코 공화국에서 조금 빠른. 시장은 I 세인트 월 ~ 모든 소비자를위한 완전히 열립니다 2006 체코.

규제 완화와 경쟁​​ 심화를 향해 현재의 추세는 유통 회사는 전기의 안정적이고 신뢰할 수있는 공급을 제공합니다. 그들은 최고의 품질을 제공하는 공급 업체를 추구해야하는 이유입니다, 경쟁력있는 가격의 제품과 글로벌 시장 오늘에서 사용할 수있는 서비스.

공급 품질이 다음과 같은 측면이 고려 될 수있다:

  • 공급 주어진 위치에서 전력의 가용성을 신뢰성 관련, 중단의 또 다른 이름 아래 번호로.
  • 전압의 전압 파형의 특성 순도 품질 관련, 전압 및 주파수의 절대 수준을 포함.

이 문서는 이전 지점보다 상세하게 거래.

사실 낮은 가격이 합리적 의미, 비용과 특정 신뢰성 수준 사이의 타협으로 전기의 균형 가격.

이 재료 공학 저널이기 때문에 우리는 전력 네트워크의 신뢰성을 향상시키기 위해 사용되는 새로운 재료를 지적하고 싶습니다.

2 실패와 중단의 분석

분배 망에서 발생하는 이벤트를 모니터링하는 주요 목적은 분배 네트워크 그리드 참조 코드에 따라 소비자에게 전기 에너지의 안정적인 공급을 확보하는 것이다. [1] . 신뢰성의 비율은 특정 요소의 공급 안정성이나 신뢰성 지수의 글로벌 인덱스에 의해 사건의 데이터베이스에서 결정될 수있다.

신뢰성의 세계 센터는 전자의 가용성없이 전자 부품 고장 종류의 분포 함수에 대한 정보를 전자 데이터베이스를 제공하는 분석. 그들은 결과 실패율뿐만 아니라 포함하지만, 우리는 심지어 생산자 얻을 수 있습니다, 조작 조건, 등. 그것은 복잡한 시스템의 가용성의 예측이 데이터베이스를 사용할 수 있습니다. 불행하게도, 데이터베이스는 우리의 조건에서 작동 전력 설비에 대한 데이터를 포함하지 않는.

실패의 전 체코 슬로바키아 전용 데이터베이스에, 전체 전력 시스템의 중단 및 손상된 장비는 상승하기 시작했다 1975. 불행하게도, 데이터베이스 작성은 이후 중지되었습니다 1990 때문에 정치적, 사회적 변화. 유통 기업은 독립을 획득하고 자신의 시스템을 도입 시작.

후, 새로운 세계 동향에 따라, 유통 회사 균일 신뢰성의 글로벌 지수를 모니터링하고 또한 장비의 선택 조각의 신뢰성을하기로 결정. 분석에 대한 필요는 데이터 항목의 신뢰성도 심판에게 처리됩니다 우리의 연구의 직장에서 중앙에 저장됩니다. [2] . 데이터는 올해부터 손과 공정이다 2000.

일본에서는이 데이터를 저장하는 전력 기업 연합회가.

2.1 장비의 조각의 데이터베이스

유틸리티의 대부분은 네트워크 구성 요소의 신뢰성에 대한 통계를 생성, 선 포함, 변압기, 등. 이들은 특히, 장비의 신뢰성이 조각을 식별하고 시스템 동작의 확률 계산에 입력으로 사용될 모아진다.

다음 장비 및 시스템의 요소의 신뢰성에 대한 기본 데이터는:

  • 장비 및 요소의 특정 조각의 실패율.
  • 때문에 유지 보수 및 검사에 장비의 조각의 중단.
  • 때문에 유통 시스템의 충전부 부근에 고정하는 조각 자체와 노동 안전에 대한 운영의 작품에 장비의 조각의 중단.

신뢰성의 평가를 위해 필연적 그것은 장비의 검사 조각의 개수 및 범위에있는 데이터를 가질 필요가있다.

그러므로 그것은 e.g의 데이터 만이 아니다. 실패의 개수 및 유형과 특정 전압 레벨의 라인 실패의 평균 기간, 또한 장비의 관측 매의 전체 범위에 대한 데이터의 경우, i.e. 여기서 특정 유형 및 전압 레벨의 라인의 총 길이에.

분석의 결과는 고장율의 판정이고 장비의 특정 항목이나 장비의 그룹에 대한 실패 듀레이션을 의미. 자세한 데이터베이스와, 다른 정보 사업자에 대한 중요한 사실을 발견 할 수있다, 이러한 실패의 가장 흔한 원인으로, 배달되지 않은 에너지의 가장 큰 양의 네트워크, 등.

또한이 데이터는 이미 조작 장비의 조각의 특성을 평가하는 역할 (또는 선택한 공급 업체의 특정 유형의 장비의 조각) , 장비의 새로운 조각을 선택합니다, 그들의 삶의 끝에 장비의 조각을 복원하기에 적합한 시간을 평가, HV 네트워크 노드의 작동 모드를 선택합니다, 다른 사람. 불행하게도, 그들은 모든 상품의 신뢰성 결정에 관심이하기 때문에 일부 유통 업체는 주요 단위 만 실패를 모니터링.

장비의 항목의 구체적인 신뢰도 지수는 방법론 참조를 다음에 따라 계산된다. [3] .

고장률은 다음 관계가 작성 될 수있다:

실패 횟수를 N
Z 네트워크에서 특정 유형의 소자의 개수
X 고려 기간 (년)

실패의 평균 기간은 다음이 유효:

NR 특정 유형의 소자의 실패 횟수
특정 유형 적힌 요소의 실패 적힌 기간을 TI (H)

2.2 데이터 구조 및 범위

여덟 배포 체코 기업과 슬로바키아에서 하나의 중단과 실패의 데이터베이스와 오스트 라바의 기술 대학을 제출. 개별 기업들은 다양한 데이터 파일 포맷에 다른 데이터를 공개; 따라서 그것은 통합 데이터베이스에 데이터 변환에 다른 방법을 선택하는 것이 필요하다. 30 한 속성이 양의 선택되었다 데이터 분석을위한 속성. 이러한 특성은 표에 도시된다 1.

오늘 데이터베이스 이상 포함 400 전압 레벨에 천 기록 110 kV의, MV 부분적 LV.

우리는 N 진 관계를 사용, 여기서 n = 31, 모델 데이터. 모든 속성의 값에 대한 쿼리를 정의 할 경우 우리는 관계를 인덱싱 다차원 데이터 구조를 적용 할 수. 우리는 R-트리 또는 UB-트리를 적용 할 수 있습니다. 데이터 구조는 메인 라인 DBMS에 적용 고전 B-트리보다 많은 - 특성 관계를 쿼리에 향상된 효율성을 제공한다 (데이터베이스 관리 시스템) . 경우 인덱스 공간 차원의 공간 3 1 .

2.3 어떤 결과

전체 데이터베이스에서 부품의 신뢰성의 판정은 지금까지 제 1 레벨 구조화 제공되었습니다 (장비의 타입에 따라서) : 배전 변전소 MV / LV, 케이블 선, 변전소 MV / MV 및 스위칭 스테이션 MV 오버 헤드 라인.

실패율 식의 그래픽 경향. (1) 및 평균 실패 듀레이션 식. (2) 위에서 언급 한 데이터가 표시됩니다에서 해석 22 그림에서 kV의 케이블. 나는 .

한 회사와 특정 기간 사이에 큰 차이가 분명뿐만 아니라 특정 기업 간의 그. 이러한 결과는 보호 구역으로 허용 될 수있다, 5 년간의 데이터의 통계 학적 신뢰성은 전력 공학의 영역에서 불충분하고 이벤트 관찰 방법은 여전히​​ 특정 기업과 다르기 때문. 이러한 장애 및 중단의 장기 관측의 필요성 및 관찰 방법을 수행하기 위해 통일 필요성. 자세한 데이터베이스와, 다른 정보 사업자에 대한 중요하다는 것을 얻을 수있다. 그림에서. 2 실패의 원인의 분석이있다.

2.4 우리는 매개 변수를 개선하는 방법

신뢰성을 향상하는 방법에 대한 일부 가능성이 있습니다:

  • 유지 보수 계획 중단을 장비 - 제거. 이 유지 보수시 사용할 수 없기 때문에 특정 요소는 그 기능을 수행 할 수 없습니다.
  • 간접 라이브 와이어 작업은 작업 도구에 대한 작업을 중단 새로운 절연 재료를 단축.
  • 공칭 차단할 수 원격 제어 연결 해제 스위치의 시간과 비용을 조작 전류 - 제거. 또한 유지 보수가 필요하다.
  • 체코 공화국에있는 유통 업체들은 숲 지역에서 절연 오버 헤드 라인을 설치하기 시작.
  • 육 불화 황 또는 진공 대신 기름의 회로 차단기에 사용되는.
  • 종이 절연 케이블은 폴리에틸렌 절연 케이블로 대체되었다. 데이터베이스 비교있어 1975-1990 과 2000-2004 표에서 2.

그림 1 신뢰성 지수 경향

그림 2 실패 그 원인에 따라

3 신뢰성 CENTERED 유지 보수

종이의이 부분은 평생 사용되는 재료의 추정 및 자원의 효율적인 지출과 관련되어.

유지 보수는, 신뢰성의 관점에서, 장비의 조각 같은 상태 때 특정 요소 (또는 요소 그룹) 이 때문에 유지 보수에 사용할 수 없기 때문에 그 기능을 수행 할 수 없습니다. 그런 다음 각각의 유지 보수 중단을 의미, 원칙적으로, 특정 시스템의 신뢰성의 저하.

요소는 유지 보수에 해당되는 경우, 그것은 작동도 아니다, 도 가능합니다. 시리즈 신뢰성 시스템의 경우에는 정비 정전 전체 시스템의 중단을 야기. 병렬 신뢰성 시스템의 경우, 정비 중단은 시스템의 전체 신뢰성의 저하를 초래; 그렇기 때문에 그 강도와 중단의 평균 지속 기간에 영향을 미치는.

RCM은 유지 보수 스케쥴을 제어하거나 개선하는 것이 가능하게 결정 도구. RCM은 적절한 논리적 결정을위한 기초 데이터를 제공하는 외부 제어 관리 시스템을 기존인가. RCM 법에 의해 얻어진 전체이어서 기존의 관리 스케줄을 수정하거나 다시 정의에 이용된다. 이 방법은 제대로 사용하는 경우, RCM은 기존의 유지 보수 일정을보다 효율적으로 최적화 할 수 있습니다.

신뢰성 중심의 유지 보수의 목적은 전체 운전 비용이 신뢰성의 필요 정도를 유지에 최소화 될 수 있도록 그러한 보수 전략을 수립하는 것이다, 안전 장비의 환경 적 건전성은 운영.

그것은 간단히 다음과 같은 점에서 요약 될 수 우선 여러 단계를 취할 필요가 참조. [4] :

  • 따라서 유지 보수의 대상이되는 모든 장비 아이템의 결정은 RCM 프로세스 자체에 참여.
  • 장비의 이러한 항목의 기능 결정.
  • 장비 노화의 결과 모델의 결정.
  • 장비 중요성 판단.
  • 장비 고장과 그 결과의 식별.
  • 장비의 전체​​ 운영 비용의 방정식과 유지의 최적 형태의 지견 설정 닫.

RCM 구현의 첫 번째 단계는 그들에게 적용되는 유지 보수의 유형을 모든 관리 장비에 대한 결정이다. 일반적으로 다음을 선택할 수 있습니다:

  • 유지 보수의 기존 시스템을 유지하려면 (주기적인 예방 정비 순서에 따라) .
  • 실패에 대한 작업 (교정 유지 보수) -장비의 안전 운영에 필요한 경우 정기 검사 및 필요한 측정 인식을 수행 할 것.
  • 정기 간행물 RCM.
  • 조건 RCM에.

기술적 조건 장비의 결정도 그 신뢰성의 관점에서, 우리는 RCM 정기 간행물 두 종류를 구별 할 수 있습니다 (유지 보수 사이클의 최적화) 및 조건에 (유지를위한 구성 요소의 순서를 결정) 참조. [5].

전송 및 유통 네트워크의 지역에있는 변압기 등의 equipmefit의 같은 항목, 야외 및 케이블 라인, 스위칭 소자, 보호 장치, 등. RCM 시스템에 포함됩니다.

이러한 요소의 경우, RCM 애플리케이션을위한 기반은 노화 모델 및 요소의 소위 중요성을 결정하는 것이다. 이것은 주로 소자 유지 비용으로 표현된다, 요소의 수리 비용과 요소 정전 비용.

오스트 라바의 기술 대학에서 전력 공학과에서 우리는 이미 몇 년 동안 RCM을위한 방법론의 개발과 함께 우려하고있다. 우리의 주요 목적은 전력 회사의 유지 보수 시스템에의 실제적인 활용 및 포함입니다. RCM 시스템은 다양한 정보 소스를 활용하고 수천 성분의 유지를 최적화하므로, 그것은 데이터의 단지 동량 유용한 처리 소프트웨어 도구를 설계 할 필요가 있었다.

우리는 분배 전력 네트워크의 프레임 워크에 RCM 구현이 기본적인 방법을 선택 RCM 시스템 이론을 연구 한 후에. 한 가지 방법은 모두 특정 유형의 구성 요소 또는 동일한 형태의 구성 요소의 그룹에 대한 유지 보수 사이클의 최적화에 이르게. 다른 접근 방법은 상태 기반 정비의 최적화에 이르게 (온 - 상태 유지) , i.e, 동일한 유형의 특정 구성 요소의 유지 보수를 최적의 순서로 판정 (참조. [6] ) .

접근법은 분배 네트워크의 특정 성분에 따라 적용될 것이다. 다음과 같이 방법의 비교이며:

  • 특정 유형 적힌 부품 보수 사이클 수의 최적화는 높다; 일반적으로, 특정 유형의 각 구성 요소는 낮은 중요성을 가지고, 특정 타입의 특정 구성 요소의 비용이 얻어 질 수 없다, 이벤트의 분석에 (실패, 정전) 특정 구성 요소를 찾을 수 없습니다.
  • 유지 보수의 경계에 대한 구성 요소의 순서의 결정은 유지 보수를 수행하는 것은보기의 경제적 관점에서뿐만 아니라 적당한 때부터 정의해야합니다, 장비의 모니터링이 가능합니다 (e.g. 온 1ine 모니터링) , 우리는 장비의 상태 및 중요성을 결정할 수 있어야.

프로그램의 블록도가도에 주어진다. 3 . 기본 입력은 유통 회사의 데이터베이스입니다 (기술 정보 시스템 TIS 및 재무 정보 시스템 FIS), 필요한 판독 대상인. 입력, 프로그램 운영자에 의해 입력 될, 컴포넌트의 상태의 판정을위한 기준이다 주로 (특히 영향의 무게) 특히 구성 요소의 중요성의 결정이 될 것입니다 기준. 게다가, 당국의 부품에 대한 제어가 고려되어야한다, 이러한 전기 공급 규정 된 기준을 순종하지 부과 된 벌금으로.

구성 요소의 유형의 첫 번째 그룹에 대한 프로그램의 출력은 최적의 유지 보수 사이클, 구성 요소의 유형을 다음 최적의 두 번째 그룹에 대한
유지 (그 구성 요소의 상태와 중요성의 좌표) .

3.1 유지 보수 사이클의 최적화

최적의 유지 간격의 결정은 비용 함수에 기초. 장비의 각 항목에 대한, 유지율의 함수로서 전체 운영 비용의 방정식은 셋업 될 필요하고 로컬 최소값이 발견 될. 단순화 된 비용 방정식은 세 가지 기본 부분으로 구성되며, 장비의 조각 작업의 연간 총 운영 비용을 표현합니다:

  • 유지 보수 뉴 으
  • 수리 비용 없음
  • 정전 네바다 비용

추가 비용은 생략. 비용 함수는 다음과 같은 형태를 갖는다:

노스 캐롤라이나 = 뉴 나 네바다 (CZK. 년 ~ *) (3)

특정 비용 항목의 정량화에 대한 주요 단순화 가정이 특별한 비용 항목은 시간에 따라 변화하지 않을 것이라는 사실이다, 또는 비율의 증가는 거의 동일 할 것.

간략화하기 위해 그것은 유지 보수 비용 및 수리 비용이 유지 보수 요금에 의존한다고 할 수있다, 따라서 종류 및 특정 요소의 상태에 (고령화 모델). 중단 비용은 소자의 종류 및 상태에 따라 다르며, 게다가, 전력 시스템의 요소의 위치에 (시스템 구성에 따라) ; i.e. 요소의 중요성.

비용 함수의 특정 부분에 대한 자세한 정보는 참고 문헌 도입. [7] .

사실을 참조하는 모든 “중요성” 특정 구성 요소에 할당 할 수 없습니다 (FIS도, 이용 TIS는 장비의 특정 부분에 데이터를 최대 분할) , 그것은 그룹으로 데이터 분할을 진행하는 것이 필요하다. 그때, 그룹의 유지 보수 간격이 다릅니다. 다음과 중요성에 의해 그룹으로 구성 요소의 부문에 대한 입력 데이터는:

  • 소비자의 평가를 위해 특정 유형의 계수의 모든 구성 요소에 대한, 분열과 한계 및 구성 요소의 유형에 대한 그룹의 수.
  • 별도로 각 구성 요소의 식별 번호, 유형별로 연결된 소비자의 수, 구성 요소의 가능한 다른 부문.

중요도에 의해 그룹으로 구성 요소의 부분의 결과는 특정 그룹의 구성 요소의 양을 결정하고, 각 구성 요소에 대한 그룹 번호의 양도이며.

그림 3 프로그램의 블록 다이어그램

RCM 분석 자체에 대한 입력 데이터는 유지 보수 비용이다, 수리 비용, 실패율, 실패의 총 시간, 예약 된 중단 시간, 모든 소비자의 수, 자신의 유형을 포함하여, 기준을 순종하지에 중단의 수, 처벌, 소비자의 특정 유형에 대한 전달되지 않은 전기 에너지의 가격, 소비자의 특정 유형에 의해 전달되지 않은 에너지 비용의 관계, 특정 그룹에 의한 정전 비용의 관계, 유지율 및 특정 구성 요소를 통해 평균 전력 전달. 주어진 자료는 연간 고려 시대와 관련된.

이러한 입력 데이터의 소스 기술 기록의 수출이다, 실패 데이터베이스 및 금융 데이터베이스, 또는 데이터가 키보드로 직접 입력되고 특수 파일에 저장된다.

계산 된 최적 유지율에 기초하여 특정 그룹의 모든 장비를위한 유지 보수 스케줄이 생성된다. 예를 들어 최적의 유지율에 있는지 0.2 (그림. 4), 그것은 5 년마다 의미, 유지 보수가 거의 모든 장비에서 한 5을 매년 수행됩니다.

3.2 상태 기반 유지 보수

모니터링 시스템 및 다양한 진단 방법에 의해 장비의 조각의 조건을 판단. 조건에 기초하여 하나의 기능 장애가 발생할 때까지 장비의 조각은 아마도 실행할지 긴 평가할 수있다. 이것은 다소 비싼 문제라는 사실을 참조하여,, 유지 보수의이 유형은 장비의 비용과 운영상 중요한 조각에 특히 적용됩니다, 같은 EHV로, HV 변압기, 등.

입력 데이터의 구조는 특정 성분에 따라 달라. 일반적으로, 이들은 세 그룹으로 분할 될 수있다. 예를 들면, 에 110 다음과 같이 입력 데이터의 구조이다 kV의 전력 회로 차단기:

a) 특정 차단기의 특정 컴포넌트의 식별 식별, 전기 역, 필드 / 콘센트, 서비스에 퍼팅 년, 회로 차단기의 종류, 멸종 매체, 회로 차단기의 일련 번호, 회로 차단기 제작 년도, 드라이브 종류, 드라이브의 유형, 드라이브의 일련 번호, 드라이브 제작 년도 .

그림 4 비용 함수의 그래픽 표현

B) 회로 차단기의이 구성 요소 상태의 조건을 결정하는 데이터, 마지막 작업 날짜, 챔버를 소화 견고, 연락처의 마지막 점검 일, 연락처를 정밀 검사 한 후 압축기의 엔진 시간의 수, 열기 / 닫기의 수 (CO) 연락처의 정밀 검사 후주기, 압축기의 마지막 점검 일 (드라이브) , 압축기를 정밀 검사 한 후 압축기의 엔진 시간의 수, 압축기를 정밀 검사 후 CO 사이클의 개수 (드라이브) , 진단 테스트 날짜, 회로 차단기의 진단 테스트의 평가, 기술 상태 평가 일, 기후 조건, CO 번호, 압축기 엔진 시간의 수, 금속 부품의 조건, 접지선 조건 (비 충전부와 위험한 접촉에 대한 보호) , 절연체의 조건.

C) 회로 차단기의이 구성 요소의 중요성의 중요성을 결정하는 데이터, 회로 차단기 위치, 라인의 종류, 백업의 가능성, 소비의 중요성, 연간 에너지 전송.

조건 및 임피던스 보수의 결과는 장비의 특정 조각의 레이아웃 도면이다 (그림. 5) . 이 그래프에 기초, 유지 보수를위한 부품의 최적의 순서는 다음 결정.

4 연료 전지 시스템

소위에서 “화이트 보고서” EU 회원국에 의해 소비 자신의 국내 총 에너지를 포함하는 신 재생 에너지 원의 약 두 배에 공유에 자신을 저지른 20 LO. 이 전략의 목표는 각 국가가 국가의 조건에 따라 자신의 입력으로 기여한다 전제. 유럽​​ 연합 (EU)의 합의에 따라 체코 생산합니다 896 에있는 재생 가능 에너지 원에서 전기 2010. 그러나 신 재생 에너지 원 중 가장에서 연속성 및 공급의 신뢰성이 큰 문제가있다. 우리 대학 연​​구는 연료 전지의 응용에 집중. 우리는 위로 다시 에너지 저장 어떤 종류의 신 재생 에너지 원의 증가 공유를 지원하기 위해 그들을 좋아.

연료 전지 파워 플랜트의 전류 생성의 안정성은 가장 중요한 문제 중 하나이다. 미국 및 일본의 여러 연료 전지 파워 플랜트의 신뢰성 저하에 대한 이유의 분석은 작게하여 강제 종료의 광대 식물 성분의 밸런스의 실패에 기인 한 것으로 나타났다.

그림 5 조건 및 중요성에 의해 유지

궁극적으로, 연료 전지 플랜트의 온 - 스트림을 가질 수 availabilities 98-99%, 현재, 종래의 수소 플랜트에서 달성되는 값 (참조. [8] ).

연료 전지 시스템의 신뢰성이 큰폭으로 스택의 모듈성 발생할 것이다 (유지 보수 전용 부분 종료의 용이성이 필요합니다) , 또한 극한의 상황에서도 작동하는 고도의 스트레스를 움직이는 부품의 자신의 부족 및 유지 보수의 용이성에 기인해야한다. 모듈러 유닛의 사용은 그 전체 모듈의 교체를 허용하도록 설계 될 수 사이트 레이아웃을 허용, 어떤 부품의 경제적 사용을 허용뿐만 아니라 출력 손실을 최소화 할뿐만 아니라,. 또한, 예비 모듈을 교체하여, 식물은 일상적인 유지 보수 기간 동안 전력에서 작동 할 수, 이 필요합니다. 심지어 예비 부품없이, 부분적인 종료가 실패의 경우에 필요한 될 수 있도록 식물을 설계 할 수.

다음 조건은 계통 연계 형 식물에 필요한:

  • 전기의 높은 품질을 유지하기 위해 (고조파, 전압 조절, 주파수 변경, 등) .
  • 시스템 고장의 경우에 적절한 보호를 제공하기 위해.

의 경우 “그리드에 전기를 전혀 공급하지” 공장 장착해야 “전력 보호 시스템 역방향,” 더미로드 또는 다른 적절한 장치 일 수있다.

연료 전지 발전기는 고려되고있는 계통 연계 (그리드 병렬) , 계통 연계는 상륙 (계통 정전시의 로컬 부하에 전력을 공급), 그리드 독립적 인 (독립형) 뿐만 아니라 연결 그리드 (전원 가져 오기하지만 그리드에 내보낼 수) 작업 (참조. [9] ) .

설비 그리드는 전체적으로 안정적인 전원이지만, 디자인은 수 상당한 전압 서지 또는 강하, 순간적인 중단이 오류를 취소 할 수 있습니다. 최근에, 그리드 정전이 자주 발생하고 있습니다. 또한 백업 등의 연료 전지 발전소 및 그리드의 조합을 사용하는 경우, 전원의 전례 가용성이 달성 될 수있다.

연료 전지 시스템은 높은 에너지 효율을 가지고, 유해 배기 가스 제로 또는 제로에 가까운 방출 (수소를 사용) . 그러나, 상업적인 사용에서 FC를 유지 몇 가지 문제가 있습니다.

4.1 FC의 적절한 유형

최대 교통 및 주거 전력 출력 100 킬로와트 -는 저온 FC를 사용하고 난보다 발전소 출력 이상 MW-고열 FC를 사용.

이 논문에서 FC에만 주요 재료 요구 사항을들 수 있습니다. 모든 FC 유형 sulfhr 물질은 독성 영향을 미칠를 들어.

  • PEMFC (양성자 교환 막 연료 전지 고체 - 퍼 플루오르 술폰산) -양성자 전도도와 좋은 중합체 electrolyie을 필요, 연료로 매우 순수한 수소, 입력 가스 가습해야, 고가의 백금 촉매, 그들은 높은 성능 저하를 가지고 CO의 독성 영향이.
  • FC (알칼리성 연료 전지 액체 수산화 칼륨) -반응물로 순수한 수소와 순수한 산소를 필요로 CO와 C02의 독성 영향이.
  • AFC (테플론 결합 탄화 규소 상에 분산 인산 연료 전지-1iquid 인산) -고가의 귀금속 촉매를 사용, 마이그레이션 할 수 Iiquid 전해질, 와 CO의 독성 영향이.
  • CFC (용융 탄산염 연료 전지, 용융 알칼리 (칼륨이나 나트륨) 탄산 리튬 알루미늄 산화물 내에 유지 (LiAI02) 매트릭스) -마이그레이션 할 수있는 높은 온도의 액체 electrolyie이, 제대로 설계 스테인레스 스틸.
  • OFC (고체 산화물 연료 전지 고체 트리아 - 안정화 지르코니아) -동일한 열팽창 계수와 양호한 시일 관리와 고온 부품을 필요. 불행하게도, 모든 세라믹 건축은 높은 내부 저항에게 원인.

4.2 연료

연료 전지 반응은 수소를 필요, 그러나 화석 연료에서 수소를 ofproducing 방법은 여러 가지가 있습니다. 전기를 자연 에너지에 의해 생성되면 (태양 광 발전, 풍력 발전, 등) , 물은 수소 가스를 얻기 위해 전기 분해 수.

  • 수소 전용 물 배출 (생산의 따라 달라집니다) .
  • 메탄올 연료 1iquid (농축 된 에너지) 그러나 약 250 ~ C로 가열 개혁 필요.
  • 가솔린-광범위하게 사용할 수 있지만, 약을 가열 개혁 필요 800 “C . 휘발유는 유황이 포함되어 있으면, 용이하게 개질 할 수없는.
  • 바이오 디젤은 가솔린과 같은 유사하지만 황을 포함하지 않는, 독성이없고, 생분해.
  • 천연 가스 내부의 높은 온도 FC의 개혁, 황 화합물을 먼저 제거해야합니다.

중공업 오스트 라바의 영역에서 우리는 폐수 처리 또는 탄광에서 농업 메탄에서 바이오 가스를 사용하고 싶습니다.

4.3 수소의 저장

이 수소 저장의 방법은 여러 가지가 있습니다 만, 또한 자신의 문제:

  • 고압 수소 탱크 고압 (예를 들면, 35MPA는) 무거운 강력한 탱크를 필요로.
  • 흡착열 스토리지 - 금속 수소와 탄소 나노 튜브는 매우 높은 저장 용량을 합금 갖지만 그 창고 상당히 무겁고 매우 고가.
  • 액체 수소를 단열 탱크 극히 낮은 온도를 필요 (-253'O 원인 물질 곤란.

4.4 가격

가격은 현재이 기술의 상용화가 직면하고있는 가장 중요한 문제 중 하나입니다. 화석 연료의 오늘 가격의 경우, FC는 다른 소스들과 경쟁 할 수있는 기회가 없어.

5 결론

전력 업체들은 unsupplied 전력을 얻어됩니다 대비해야합니다. 장애 및 전기 에너지의 전송 및 disinbution있는 정전 모니터링 네트워크 요소의 신뢰성의 판정 및 소비자 전기 에너지의 공급에 필요. 잘못 입력 데이터 리드, 물론, 올바른 연산 방법이 사용되는 경우에도 false 결과에. 신뢰성의 평가를 위해 필연적 그것은 장비의 검사 조각의 개수 및 범위에있는 데이터를 가질 필요가있다. 우리는 올해부터 전력 공학과의 연구 직장에서 관찰과 실패의 분석을 canying되었습니다 2000. 전력 공학의 분야에서 실패보다는 적은 수를 참조, 결과는 몇 년 후 믿을 수있을 것입니다. 큰 데이터 범위, 더 정확하게는 통계 결과가 될 것입니다. 우리는 또한 다른 나라의 데이터로 데이터베이스를 향상시킬 수있는 가능성이 기쁠 이유입니다. 항목의 신뢰성에 대한 지식은 유통 네트워크 장비의 결함이 생산 실행을 찾는 수 있습니다, 실패의 원인 oftenest, 긴 정전은 특정 연도에 특정 장비를 일으키는 방법, unsupplied 에너지의 가장 큰 양의 영역, 정전 등의 비용. 항목의 신뢰성에 대한 지식은 더 많은 오늘날 요청되는 도매 소비자의 연결을위한 신뢰성 계산에 필요한.

대리점은 전력 시장에서 경쟁 할 수 있도록 효율적으로 자원을 낭비 할 필요가. 이는 장비의 신뢰성을 높일 새로운 재료의 적용없이 불가, 결국 완전히 유지 보수에 필요한 시간을 취소 검사 사이의 시간을 연장하고 감소. 상품의 신뢰성없이 신뢰성 중심 정비 시스템을 도입하는 것은 불가능하다. 이 공헌, RCM의 이론은 한마디로 요약된다. 가장 큰 문제는 믿을 수있는 업데이트 된 입력 데이터를 찾기 위해 항상. 따라서 기본 태스크는 특정 지역 배전 회사에서 특정 데이터베이스의 기존의 구조에서의 변화이다. 이 프로그램은 보편적 할 목적으로 개발 된, 그것은 접근 정비주기의 최적화 및 유지를위한 구성 요소의 순서의 결정을 모두 해결할 수 있도록. 프로그램의 모든 변수가 입력 된 데이터베이스로부터 입력하고 키보드의 수단에 의해 편집 될 수있다. 우리의 접근 방식의 새로운 유통 회사에서 실제 데이터에의 적용입니다. 한 유통 업체는 장비의 여러 종류에 대한 유지 보수 일정에 우리의 결과를 포함하기 때문에이 확인됩니다.

연료 전지와 첫 경험 옵션을 단독 운전하는 계통 정전시 지역의 중요한 부하에 전력 공급을 할 수 있음을 보여줍니다.

이 기능은 기저 부하에서 작동 그리드에서 최대 전력을 그릴 수있는 독립 실행 형 ftiel 전지 시스템 수. 대부분의 연료 전지 시스템의 가용성을 제공하도록 설계되고있다 >959난 ~. 이러한 식물의 일부는 가용성의 더 높은 수준을 달성하기 위해 병렬로 접속 될 수있다. 이는 FC의 안정적인 작동을 위해 새로운 싼 재료를 개발하는 것이 필요하다.

수신 통보

이 작품은 교육부에서 지원, 체코 공화국의 청소년 및 스포츠. 프로젝트 MSM6198910007.

참조

[1] 체코 공화국의 유통 업체, “유통 네트워크 그리드 코드”, 충수 돌기. 2-전력 공급 및 분배 망 장비의 신뢰성 판정 방법론, 프라하, (2001) .

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9] Farooque, M., 마루, H.C., “연료 전지 - 깨끗하고 효율적인 전력 발생기,” PROC. IEEE, 비행. 89, 아니. 1 2. 피 1819-1829, (2001)

가변 속도 드라이브와 제철소에서 유틸리티 유도 서지의 영향 (실제 접지, 본딩, 차폐 및 서지 보호)

게시 2월 12 2014 에너지 및 전력의 에드워드로, 가변 속도 드라이브에 전기 공학 포털

Case study - Effect of utility-induced surges (A steel mill with variable speed drives); photo credit: dpncanada.com

사례 연구 - 유틸리티 유도 서지의 영향 (가변 속도 드라이브와 제철소); 사진 크레딧: dpncanada.com

문제

가변 속도 드라이브와 제철소 (가변속 드라이브 (VSD)) '표시와 함께 가변속 드라이브 (VSD)을 자주 트리핑의 문제가 있었다AC 라인 과전압'. 각각의 트리핑이 손실로 인해 생산에 심각한 생산 차질을 야기하고 상당한 금전적 손실을 초래.

진정한 RMS 전압계에 의해 정상 상태 측정 전압이 정상 것으로 나타났다 및 VDS의 지정된 작동 범위 내에서. 전원 라인 모니터는 다음 선반에 가변속 드라이브 (VSD) 및 입력 전원 공급 장치를 공급하는 배전 보드에 사용 된. 두 위치에서, 모니터는 보여 주었다 과도 과전압 초기 진폭의 감쇠 진동 타입 파형 위에 2.0 수약의 링 주파수 700 Hz에서.

장애의 타이밍은 제철소를 공급하는 유틸리티 변전소 커패시터 뱅크의 폐쇄와 일치 (아래 그림 1a 참조).

그림 1a - 유통 배열

그림 1a - 분배 장치

분석

그것은 개의 VSD가 작동하도록 설정 과전압 보호가 제공되었음을 VSD 제조자에 의해 확인되었다 1.6 PU 전압 초과 장애에 대한 40 μS.

이후 스위칭 과도 이 보호 임계 값을 초과했다, 트립 가변속 드라이브 (VSD).

이 언급 될 수있는 커패시터 결과의 은행에 전환 높은 돌입 전류를 충전. 이 전류는 라인의 인덕턴스 L을 통과 할 때에, 순간 전압 서지가 발생합니다. 현재의 진동 흐름 인덕턴스 L 결과와 커패시터 C의 추가 상호 작용, 시스템의 저항 R에 의해 감쇠되는.

일반 전원 주파수 전압 파형 겹쳐 진동 장애는 과전압 보호 기능이 작동하는 원인.

용액

용액 과전압 보호 임계 값 이하의 값으로 과도 피크를 감소에 놓여.

이것은 설치하여이 경우에 달성되었다 보호 장치 서지 (SPD) 각 VSD에. SPD는의 피크 값을 일시적 클램핑 1.5 PU 따라서 과전압 보호 동작을 회피.

그림 1b - 추가 후

그림 1b - 추가 한 후
또 다른 가능한 해결책은되었을 것 커패시터의 스위칭 회로에 인덕터 L1을 설치 몇 초간 다음으로 션트 S에게 전환.

공장에 들어오는 지류를 볼 전압은 C와 L1에 걸쳐 조합이 될 것입니다 때문에, 과도는 작은 진폭을해야합니다. 그들에 의해 설치 될 추가 장비를 포함으로이 솔루션은 그러나 유틸리티의 협조를 요청합니다 (위의 그림 1b 참조).

참고: 실제 접지, 본딩, G을 - 차폐 및 서지 보호. Vijayaraghavan, 마크 브라운과 말콤 반스 (아마존에서 harcopy를 얻을)

웹을위한 전력 품질 사례 연구 생산을위한 가이드 라인

여기에 몇 가지 지침은 기술이나 완화 솔루션을 판매하는 데 도움이됩니다 유익한 전력 품질 사례 연구를 생산한다. 이 섹션이 포함되어야한다:

  • 소개 – 문제 설명 및 결과
  • 분석 – 문제를 분석하는 데 걸리는 단계는 무엇입니까
  • 용액 – 어떤 솔루션이 문제를 완화하기 위해 선택되었다
  • 결론 – 솔루션이 얼마나 효과가 보여 읽기 계속

비 검사 특성 고조파 건강하지 못한 전력 시스템의 식별

에너지 공학 국제 저널 2011; 1(1): 12-18 DOI: 10.5923/j.ijee.20110101.03

비 검사 특성 고조파 건강하지 못한 전력 시스템의 식별

Xiaodong는 리앙1,*, 와이. Luy2

1에드먼턴 제품 센터, Schlumberger의, 10431 35번가., 에드먼턴, 앨버타, T6J 2H1, 캐나다 2연구 및 EMS, Schlumberger의, 42 뤼 세인트 도미니크, 파리, 75007, 프랑스

1. 소개

때문에 비선형 부하의 다양한 응용 프로그램에, 고조파 오염은 전력 시스템의 주요 문제 중 하나이다. 큰 진전은 비선형 장치의 제조 업체에 의해 고조파 완화에 만들어진 있지만, 산업 설비 및 유틸리티 회사, 심각한 고조파 문제는 여전히 아픈 상태가 어느 전력 회사 또는 산업 시설에서 최종 사용자에 의한 일어날 특히 전력 시스템에 존재할 수있다.

가변 주파수 드라이브 (VFD를) 가장 널리 산업 시설에서 사용되는. IEEE 표준에 의해 정의 된 특성 고조파. 519-1992 VFD를 다양한 시스템 구성에 기초[1]. 이러한 아크 용광로와 같은 일부 특수 부하 제외[1] 및 시스템에조차 고조파 및 기타 비 특성 고조파를 생성 철도 견인 시스템, VFD를 가진 대부분의 산업 시설은 특성 고조파 및 IEEE 표준에 의해 제안도 및 트리플 린 (triplen) 고조파 한계에서 일반적입니다 비 고조파 특성의 몇 가지 작은 금액을 가지고. 519-1992. 따라서, 비 특성 고조파 다량 전원 시스템에 존재하는 경우, 그것은 일반적으로 시스템은 비정상이고, 그 해결이 문제의 근본 원인을 결정하기 위해 필요하다는 것을 나타낸다.

비 고조파 특성을 조사하고 있습니다[2-9]. 이것은 설명한다[2] 그 이외의 특성 고조파 불평형 전압 크기 또는 위상 비 대칭에 의해 발생합니다. 비 특성 고조파의 진폭이 증가하고 전압 비 대칭으로 증가.

두 가지 경우가 아닌 특성 고조파 많은 내용을 보여주는 두 개의 산업 시설이 논문에서 조사하는. 첫 번째 경우는 12MW 각에있는 두 개의 정류기와 설치 고조파 필터 세트와 함께 광산 전력 시스템을위한 것입니다. 광범위한 조사는 측정 및 컴퓨터 시뮬레이션 결과 모두에 따라이 시스템에 대해 실시. 두 번째 경우는 체류 VFD를 가진 유전 분배 시스템이다. 이 시스템에 대한 문제는 VFD를의 입력에서 전류 파형이 심각하게 왜곡되어 있다는 것입니다.

2. 특성 및 정류기의 Noncharacteristic 고조파

IEEE 표준. 519-1992[1] 이상적인 조건 브리지 정류기에서 발생하는 고조파 전류를 제안. "이상적"DC 전류가 더 리플이 없으며 DC 전류가 들어오는 위상의 전압이 위상에 보내는 전압을 초과 다른 인스턴트 한 위상에서 전송되고 있다는 가정에 기초[1]. 이상적인 조건의 고조파 전류 성분은 다음의 식에 의해 도출된다[1]:

equa 1 equa 2+3

어디에서,

H : 차수

K와 M : 임의의 양의 정수

큐 : 정류 회로의 펄스 수

나는H: 순서 (H)의 고조파 전류의 진폭

나는1 : 기본적인 전류의 진폭

10 펄스 정류기 또는 가변 주파수 드라이브 (VFD), 특성 고조파 전류는 5, 7, 11, 등. 예컨대 12 - 펄스 (18)와 펄스 완화 입력 고조파보기로 위상 승산 기법을 사용하여 VFD를 들면, 몇몇 고조파 전류가 취소 6 - 펄스 드라이브에 비해 수. IEEE 표준의 상태로 519-1992, 경우 M 여섯 펄스 정류기 섹션 [1]:

  • 같은 변압기의 비율이
  • 동일한 임피던스와 변압기를 가지고
  • 위상은 서로 정확히 60 / m 정도 시프트
  • 정확히 동일한 지연 각도 제어, 과
  • 동일하게 직류 부하 전류를 공유하기

표 1. IEEE 표준에 따라 전압 고조파 왜곡 한계. 519-1992

전압 고조파 왜곡 제한
PCC의 버스 전압 개별 전압 왜곡, % 총 전압 왜곡, %
69 아래 kV의과 3.0 5.0
69.001 kV의를 통해 161 kV의 1.5 2.5
161.001 kV의 이상 1.0 1.5
참고: 고전압 시스템은있을 수까지 2.0% 원인이 사용자에 대한 도청 시간만큼 감쇠 것이다 HVDC 단자이다 THD

표 2. IEEE 표준에 따라 전류 고조파 왜곡 한계. 519-1992

일반 분배 시스템에 대한 현재의 고조파 왜곡 제한 (120 V를 통해 69 000 에)
IL의 퍼센트에서 최대 고조파 전류 왜곡
개별 차수 (홀수 고조파)
ISC / IL <11 11<H<17 17<H<23 23<H<35 35<H TDD
<20* 4.0 2.0 1.5 0.6 0.3 5.0
20<50 7.0 3.5 2.5 1.0 0.5 8.0
50<100 10.0 4.5 4.0 1.5 0.7 12.0
100< 1000 12.0 5.5 5.0 2.0 1.0 15.0
>1000 15.0 7.0 6.0 2.5 1.4 20.0
심지어 고조파로 제한됩니다 25% 위의 홀수 고조파 한계.
직류 결과 현재 왜곡 오프셋, 예를 들면, 반파 컨버터, 허용되지 않습니다
*모든 발전 장치는 전류 왜곡의 이러한 값에 한정, 에 관계없이 실제 ISC 회사 / IL의
ISC 회사는 PCC에서 최대 단락 전류를 = 어디에. IL은 = 최대 수요 부하 전류 (기본 주파수 성분) PCC에서

그런 드라이브의 입력에서 고조파 만 존재 KQ의 ± 정도의 것 1 수학 식에 나타낸 바와 같이 (1). 예를 들면, 두 정류기 단계 12 - 펄스 VFD 시스템의 특성 고조파는 30 °로 이동 11,13, 23, 25,... 낮은 특성 고조파가 20 °로 이동 세 정류기 상 18 펄스 VFD 시스템의 17. 에 언급 된만큼 이동 네 정류기 단계 24 - 펄스 VFD 시스템의[1] 두 개의 정류 섹션은 모든면에서 동일 없다. 따라서, 비 특성 고조파는 항상 위의 요구 사항을 실제로 충족되지 않을 정도에 존재한다.

IEEE 표준. 519-1992 추천 고조파 왜곡 제한을 제안 (테이블 1 과 2), 널리 다양한 산업에서 허용되는. 그것은 표에 명시되어 있습니다 2 짝수 고조파로 제한됩니다 25% 테이블의 홀수 고조파 한계[1].

10 펄스 정류기 또는 가변 주파수 드라이브 (VFD), 특성 고조파 전류는 5, 7, 11, 등. 예컨대 12 펄스로 위상 승산 기법을 사용하여 VFD를 들면

3. 경우 1: 심지어 고조파

심지어 고조파는 일반적으로 매우 소량으로 존재하는 정상 작동 조건 하에서 전력 시스템의 관심사가 아니요. 그러나, 도 고조파 많은 양의는 장비의 고장과 같은 일부 질병 조건에서 생성 될 수있다. 시스템이 더 조화 공명을 자극 할 수 고조파 필터가 포함 된 경우 상황은 증폭 될 수있다.

사례 연구 1 심각한에도 고조파 문제는 12MW 각에있는 두 개의 큰 6 - 펄스 정류기로 구성된 대형 광산 시설에서 일어난 주소. 시스템 구성은 그림에 표시됩니다. 1.

무화과 1그림 1. 케이스를위한 시스템 구성 1.

정류기가 접속되어있다 10 도표를 가진 kV의 공통 버스. 2 과 3 설치 고조파 필터를 심각하게 왜곡 현재 wavetwo 그룹을 보여. 첫 번째 그룹은 형태가. 그림에 표시된 고조파 4 과 5 5그리고 7single 고조파 필터를 조정. 두 번째 그룹은 짝수 및 3harmonic 전류 다량 포함. 이에 11 및 13 단일 조정 고조파 필터 및 17 이러한 고조파의 원인을 추적하기 위해, 측정 하이 패스 고조파 필터. 이 정류기는 찍은은 두 정류기의 입력에 접속되어있다. 두 정류기를위한 30 ° 파형 두 7MVA 변압기를 통해 공통 버스 전류는 그림에 표시됩니다. 6 및 위상 시프트 각도. 이러한 구성은 의약을 생성 7. 해당 전류 고조파 스펙트럼은 12 - 펄스 정류기 시스템을 나타낸다. 경우의 그 그림에 두 개의 정류기 8 과 9. 작업 중에 정확히 동일한로드가, 조화적인 18% 5and 취소 7 고조파 전류는 thebest됩니다. 두 정류기의 부하가 동일하지 않은 경우, 예를 들면, 65% 부하 하나 정류기 요인과 80% 에 고조파 전류를로드 % 다른 정류기를위한 근본적인 요인, 가장 5,7, 17, 및 19har ONIC 전류는 여전히 취소되고 이러한 고조파의 단지 소량의 시스템에 남아.

큰도 고조파 전류 3 월에 시스템의 주요 로카 가격 변동에서 검출되었다 2004. 큰 3고조파 전류 임대료도 발견되었다. 이러한 높은 고조파에도 심각한 문제를 야기하고 조사가 문제의 근본 원인을 찾기 위해 수행되었다.

심지어 고조파는 제 25MVA 메인 서비스 변압기의 2 차에 차단기 CB3에서 검출되었다. CB3에서 측정 된 전류 파형은 그림에 표시됩니다. 2. 추가 확인을 위해, 다른 측정은 회로 차단기 CB6에서 찍은, 10KV 공통 버스 공급, "정류기 주요 버스". 측정 된 전류 파형 t의 CB6는 그림에 표시됩니다. 3. CB3과 CB6에 해당하는 고조파 전류 스펙트럼은 그림에 표시됩니다. 4 과 5, 각기.

비 검사 특성 고조파 건강하지 못한 전력 시스템의 식별그림 2. 25MVA 주 변압기의 2 차에 CB3에서 전류 파형 1 (CT 비율이다 3000:1).

무화과 3

그림 3. CB6에서 전류 파형, 두 정류기에 대한 주요 공급 (CT 비율이다 2000:5).

그림. 2 과 3 심각하게 왜곡 전류 파형 형태를 보여. 그림에 표시된 고조파 4 과 5 도 및 제 3 고조파 전류가 많이 포함. 이러한 고조파의 원인을 추적하기 위하여, 두 정류기의 입력에서 측정을 찍은. 이 정류기에 대한 전류 파형은도에 나타내었다. 6 과 7. 해당 전류 고조파 스펙트럼은 그림에 표시됩니다 8 과 9.

무화과 4

그림 4. CB3에서 측정 된 고조파 전류 스펙트럼.

무화과 9

그림 5. CB6에서 측정 된 고조파 전류 스펙트럼.

무화과 6그림 6. 정류기의 입력에서 CB7의 전류 파형 1 (CT 비율이다 600:5).

무화과 7그림 7. 정류기의 입력에서의 전류 파형 CB8 2 (CT 비율이다 600:5). 무화과 5 그림 8. 정류기에 CB7에서 측정 된 고조파 전류 스펙트럼 1.무화과 8그림 9. 정류기에 CB8에서 측정 된 고조파 전류 스펙트럼 2.

인해 다량의 행 2, 3및 4harmonic 전류는 도면에 나타낸 바와 같이. 8 과 9, 도면에서 두 개의 정류기의 전류 파형. 6 과 7 6 - 펄스 정류기의 전형적인 전류 파형의 형태를 표시하지 않습니다. 비교를 위해 키 계측점에서 지배적 고조파 전류를 표에 나타내었다 3. 4 월에 두 정류기에서 측정 지배적 인 고조파 전류 2002 같은 테이블에 포함되어 있습니다.

표 3. 3월 고조파 전류 스펙트럼을 측정 2004 4 월 2002 시설의 주요 위치에.

차수 기본의 백분율로 고조파 전류, %
행진 2004 4월 2002
CB 7 수정 1 CB8 - 정류기 2 CB3 - 보조 주 TX CB6 - 정류기에 공급 장치 수정 1 또는 2
2 16.8 34.3 7.0 12.2 6
3 4.8 17.2 6.9 11.7 1.8
4 8.1 6.9 15.4 26.9 2.3
5 24.8 17.1 2.1 1.8 29.1
6 4.1 6.0 5.3 10.9 1.0
7 9.1 8.7 1.0 2.1 2.3
8 1.8 3.7 1.5 2.5 1.4
9 1.8 0.9 0.5 1.2 0.5
10 1.4 3.4 0.3 0.4 1.1
11 6.5 2.8 0.1 0.5 4.9
12 0.8 1.1 0.1 0.2 0.1

표 3 나타냅니다 16.8% 과 34.3% 2기본의 백분율 차 고조파 전류는 정류기에 의해 생성 된 1 과 2 3월 2004, 각기. The 4고조파 전류가 양에서 본 제 규모라도 고조파 아르 8.1% 과 6.9% 정류기에 대한 근본적인 1 과 2. 두 정류기는 큰 생성 3양의 고조파 전류 4.8% 과 17.2% 기본의. The 3고조파 전류는 케이스를 위해 다음 절에서 별도로 논의 될 것이다 1.

특징 및 비 특성 고조파 전류가 정류기의 상류 측을 흐르는 있었다. 그들은 처음 CB6 통해 갔다, 이 정류기의 메인 피더, 분배 시스템의 다른 부분에 thendistributed. 이러한 제 5 고조파 전류와 같은 일부 특성 고조파는 공통 버스에서 만난, "정류기 주요 버스", 그들의 대부분 인해이 변압기의 위상 시프 팅 취소되었다. 표에 나타낸 바와 같이 3, the 5고조파 전류는 24.8% 정류기에서 1 과 17.1% 정류기에서 2, 대부분의 5고조파 전류는 정류기 주요 버스에서 취소됩니다, 및 5고조파 전류는 남아 1.8% CB6에서.

비 고조파 특성에 따라, the 2ND 고조파 전류가 감소된다 12.2% 원래부터 CB6에서 기본의 16.8% 과 34.3%, 감소되는. 그러나, the 4고조파 전류가 증가 26.9% 원래의 기본의 8.1% 과 6.9%. 유사하게, 증폭 4현재 고조파, 15.4% 기본의, 또한 CB3에서 발견. 증폭의 원인 4상류 전기 회로의 고조파 전류는 고조파와 공명 연구를 수행하여 조사 하였다.

공명 분석을 나타냅니다 때문에 고조파 필터의 두 그룹의 연결에, 생성 된 피크 임피던스 점에 위치 4고조파 (24060Hz의 시스템에 대한 Hz에서). 정류기라도 고조파 전류의 상당한 양을 발생시기, 심각한 공명과 증폭이 일어나고 큰 결과 4시스템에 흐르는 고조파 전류. 상기 시스템 주파수 응답 특성 10 kV의 "정류기 주요 버스는"그림에 표시됩니다. 10. 주파수 응답 특성 곡선에서 10 25MVA 변압기의 2 차에 연결 kV의 "메인 버스는"그림과 매우 유사하다 10.

그림 10 인해의 연결을 나타냅니다 5, 7, 11, 과 13단일 조정 고조파 필터 몇 가지가 240 ㎐에있는 피크 임피던스 점, 360Hz에서, 480Hz에서 720H​​z가 만들어집니다. 60Hz의 시스템의 경우, 이러한 주파수에 해당 4, 6, 8 과 12 화성학. 피크 임피던스 점은 공명 점으로 알려져있다. The 4과 6표에 고조파 전류 3 크게 CB6에 증가, 이 고조파 resonance.The의 결과이다 8 과 12 표에 고조파 전류 3 정류기 지점에서 두 7MVA 변압기의 인덕턴스도 고조파 전류는 업스트림 시스템을 통해가는이 높은 순서의 일부를 차단하기 때문에 CB6에 명백한 증폭을 표시하지 않습니다.

4 월에 recti-fiers 중 하나에서 찍은 고조파 전류 스펙트럼 2002 정상 작동 조건 하에서 recti-fiers의 고조파 성분을 도시 (표 3). 그것은이 발견되는 2 등의 비 특성 고조파, 3회, 4일, 6번째는 등 그 당시 매우 작았.

분석은 두 개의 정류기가 아닌 특성 고조파 다량 생성 것을 나타낸다. 4에 Thenon-특성 고조파 전류, 6번째 고조파 주파수는 시스템에 의한 병렬 공진에 의해 증폭된다. 그 이유입니다 26.9% 4고조파 전류는 t 발견 된 10 kV의 "정류기 주요 버스", CB6. 이것은 정류기에 오동작이 아닌 고조파 특성에 문제가 발생 가능성이 높다.

정류기의 후속 문제 해결 정류기에 고장이 문제가 발생하는지 확인. 고장이 수정되었습니다, 비 특성 고조파 전류의 다량 시스템에서 사라.

무화과 10그림 10. 10KV "정류기 주요 버스"의 주파수 응답 특성.

4. 경우 1: 세 번째 고조파

많은 양의 3고조파는 케이스에서 발견되었다 1 3 월에 정류기의 고장시 2004 (표 3). 최악의 경우 정류기에 있었다 2 과 17.2% 으로 3현재 고조파. The 3고조파 전류는 CB의 상류 회로에 등장 6 및 CB 3.

참조[8,9] 설명을 제공하는 유틸리티 전압 불균형의 조건, 이러한 제 3 및 제 9 고조파 전류로 트리플 린 (triplen) 고조파는 컨버터 또는 정류기에 나타날 수 있습니다. 두 가지 예는에 나와있다[9] 460V에서 30KVA VFD를 사용하여 다른 라인 전압 불평형 조건. The 3기본의 백분율로 고조파 전류는 19.2% 과 83.7% 에 해당하는 0.3% 과 3.75% 라인 전압 불평형, 각기. 명백한 선 전압 불균형이 없다고 케이스, the 3고조파 전류는 2.1% 같은 드라이브에 대한[9].

같은 원리에 근거, the 3월에 광산 시설의 정류기에 표시 고조파 전류 2004 또한 라인 전압의 불균형에 의해 발생 된. CB의 세 가지 상간 전압 8 정류기 2 측정 하였다 6 하나의 측정 지점과 시간 월에 모든 분 17 2004. 라인 전압 불평형은 각 측정 지점에 대해 계산. 전압 불평형 계산 방법은에 제공된 식에 기초[4]. 에 따르면[4] 퍼센트의 전압 불균형은 국가 전기 제조 업체 협회에 의해 정의된다 (NO)

표준 출판 없음. MG 1-1993 다음과 같이:

equa 4상 전압에 반대 라인 전압이 NEMA 규격에서 사용된다는 것을 유의. 상 전압을 사용하는 경우, 위상 각의 불균​​형은 반영되지 않습니다 % 불균형 따라서 위상 전압은 거의 전압 불균형을 계산하는 데 사용되지[4].

동안 계산 된 라인 전압 불평형 6 시간 추세 측정은 그림에 표시됩니다. 11. 그림. 11 나타냅니다 정류기의 전압 불평형 2 사이의 측정 기간의 범위에 대해 0.4% 과 0.7% 대부분의 값 사이에 떨어지는 0.5% 과 0.6%. 계산 된 라인 전압 불평형 값은 이유를 설명 3고조파 전류로 높은 17.2% 정류기에서 2.

무화과 11그림 11. CB8에서 계산 된 라인 전압 불평형, 수정 2 측정 삼상 라인 대 라인에 따라 케이스를위한 전압 1.

5. 경우 2: Triplen의 고조파

경우 2 여러 가변 주파수 드라이브와 유전 분배 시스템에서 트리플 린 (triplen) 고조파 문제를 해결합니다 (VFD) 동작. VFD를의 입력에서 전류 파형은 심각하게 왜곡된다. 근본 원인 분석은이 문제에 대한 해결책을 찾기 위해 필요했다.

문제 해결을위한 첫 번째 단계로, 측정은 각각 VFD의 입력에서 찍은. VFD를 중 하나에 대해 측정 된 전류 파형도에 도시. 12. 기타의 VFD는 입력에서 유사한 전류 파형을. 그것은 두 개의 돌기가 전류 파형의 각 반 사이클 동안 동일한 크기에 있지 않은 것을 알 수있다.

무화과 12그림 12. VFD의 입력에서 측정 된 전류 파형 1.

측정 된 전류 파형에 해당하는 고조파 전류 스펙트럼은 그림에 표시됩니다. 13. 이 전류 고조파 스펙트럼은 포함 23% 3고조파 전류 및 13% 9기본의 백분율로 고조파 전류. 다른 한편으로는, 도 고조파 내 작은 모든 수 있습니다 1.5%. 따라서, 전류 파형의 왜곡은 트리플 린 (triplen) 고조파로 인해 발생하는 경우에만.

무화과 13

그림 13. VFD의 입력에서의 고조파 전류 스펙트럼 1.

절과 유사 4, 480V 저전압 시스템을위한 선 전압 불균형은 VFD1 측정 셋 상간 전압을 사용하여 계산. 측정 동향 기간은 그 이상입니다 5 일. 측정 기간 동안 계산 된 라인 전압 불균형은 그림에 표시됩니다. 14. 이 그림은 라인 전압 불평형 값 사이의 범위 것을 보여줍니다 0.2% 과 0.9% 대부분의 값 사이에 떨어지는 0.3% 과 0.6%. 유틸리티 전원 공급 장치에서 같은 라인 전압의 불균형 트리플 린 (triplen) 고조파의 VFD의 입력에서 생성되며, 따라서 더 드라이브 입력에 심각한 전류 파형의 왜곡을 초래할.

따라서, 그 결론 지을 수있다 그 경우의 근본 원인 2 유틸리티 전원 공급 장치의 전압 불균형은.

무화과 14

그림 14. 측정 삼상 선간에 근거 VFD1의 입력에서 산출 선 전압 불균형은 케이스에 대한 전압 2.

6. 결론

도 및 트리플 린 (triplen) 고조파 등의 비 고조파 특성은이 논문에서 조사하는. 두 개의 사례 연구를 실시하고 있습니다.

경우 1 산업 시설의 장비의 고장으로 인한에서도 고조파 세대 특가. 심지어 고조파, 특히 4, 6 고조파 전류는 크게 인해 시스템에서 5 번째와 7 번째 싱글 조정 수동 고조파 필터의 존재로 공진에 의해 증폭된다. 경우 1 또한 보여주는 높은 대한 근본 원인 3현재 고조파 (까지 17% 하나의 정류기에), 공급 라인 전압 불균형에 기인.

고조파 전류 % 기본의

경우 2 체류 VFD를 가진 유전 분배 시스템에서 심각한 전류 파형 왜곡 문제를 제시. 트리플 린 (triplen) 고조파 전류는 VFD를의 입력에서 찾을 수 있습니다, 그러나 심지어 고조파 전류는 정상으로 표시. 시스템의 모든 드라이브는 비슷한 상황을 보여. 한 VFD의 입력에서 계산 된 라인 전압의 불균형 사이의 범위 0.2% 과 0.9% 측정 된 세 가지 상간 전압을 기준으로. 이는 체결 그 경우의 근본 원인 2 유틸리티 전원 공급 장치에서 전원 전압의 불균형은.

이 연구에서 조사를 바탕으로, 비 특성 고조파의 상당한 양의 산업 시설에 나타날 때, 그것은 뭔가 시스템에 심각한 문제가 될 수 있음을 나타냅니다. 장비가 손상된 또는 인력 부상되기 전에 상세한 원인 분석 및 문제 해결은 문제의 근본 원인을 식별하고 해결하기 위해 수행되어야한다.

참고 문헌

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고조파 사례 연구

food processing harmonics

고조파 사례 연구:

완화 고조파에 의한 안전한 식품 생산

높은 automized 프로세스는 자주의 VFD를 포함, 전원에 고조파를 야기하는. 이 기계에 영향을 미칠 수있는 생산 라인의 다운 타임이 발생할 수 있습니다. 이 도르트문트의 주요 식품 가공 공장에서의 경우와, 독일.

배경

Harmonics profile before AHF

전에:
높은 고조파 전류 왜곡
생산의 큰 장애

식품 가공 공장에의 연합의 일부입니다 300 약에 독립적 인 소매 딜러 및 공급 업체 540 식료품 점. 센터입니다 100.000 제휴 정육점과 평방 미터의 창고 및 유통 센터. 정육점 주인은에서 화재 파괴 된 후 2009, 그것은 재건에 확장했다 2011 에 18.000 평방 미터 대형 정육점. 끝의 완료시기 2011, 새로운 가공 공장은 생산 250 식료품 점과 최대 고기 톤 25 소시지의 톤 매일. 새로운 정육점 예술 물류 및 육류 가공 시스템의 상태를 포함.

도전

여섯 펄스 변환기의 새로운 고기 절단기 만든 전형적인 전류 고조파에 접속의 VFD (5일, 7일, 11일, 13일, 등). 이러한 고조파 전압 정류 노치 결과, 전체 생산 프로세스를 좌우 어느. 고조파 조명에 정전과 장애의 원인. 또한 소시지 스터핑 영향 및 프로세스 흐름을 방해 긴 생산 정지를 야기. 때때로까지 직원의 절반 인해 과정에서 장애에 하루에 집에 보낼 수 있었다.

Harmonics profile after AHF

후:
낮은 고조파 전류 왜곡
생산에 영향을주지 않음

솔루션 - 고조파 보상 기능 활성 고조파 필터

식품 가공 공장은 전력 공급의 문제를 제거하기 위해 활성 고조파 필터를 사용하기로 결정. 설치된 시스템의 용량을 하나의 필터로 구성 300 고기 절단기 위해 필요한 고조파 힘을 제공하는 고조파 보정.

결과

설치 및 짧은 시운전 후, 모든 불안 고조파 취소 및 정류 노치가 사라 하였다. 모든 고기 절단기가 지금 할 수, 처음으로, 동시에 시작되어야, 조명이나 소시지 스터핑 처리에 영향을주지 않습니다.

출처: 활성 고조파 필터

VFD에 고조파 완화

Harmonics mitigation of variable frequency drives

고조파 완화로 출력을 증가 30%

수처리 공정 유체의 대량 처리하는 가변 속도 펌프를 다수 포함. 그들의 가변 주파수 드라이브의 전기적인 동작을 최적화하기 위해 액티브 고조파 필터링 기술을 사용함으로써, 스웨덴에서 주요 수처리 공장함으로써 시스템의 최대 출력 용량을 증대하기 위해 관리 30%.

덕분에 활성 고조파 필터 우리는 지금 처리 할 수​​ 있습니다 30% 피크 수요의 기간 동안 더 많은 유체. 우리는 또한 에너지를 절약.

– 프로젝트 관리자

배경

처리 시설은 고텐부르그 하수 작품의 일부입니다. 그것은 중 하나입니다 스칸디나비아의 모든 오염으로부터 환경을 저장의 중심에서 가장 큰. 무거운 요구에, 이 중요한 지역 인프라에 대한 두 가지 기본 요구 사항은 일정하게 작동하고 충분한 처리 능력이다. UPS 전원 백업 시스템은 안전하고 안정적​​인 전력 공급을 보장하기 위해 중요하다.

Harmonics mitigation

플랜트의 용량을 증가시키기, 17 새로운 VFD 제어 펌프는 가공 공장에 설치되었다. 이것은 크게 전기 시스템에서 고조파 왜곡을 증가시키고 그 결과 과전류는 UPS가 녹아 융합 발생. 이 문제를 방지하려면, 펌프는 느린 속도로 실행 된. 그것은 수요 아래의 처리 용량을 환산 그러나 이것은 임시 해결책이었다. 주파수 변환기는 잠재적으로 손상 고조파 잘 알려진 소스 아르.

고조파 제거 - 도전

최고의 스웨덴어 컨설팅 회사를 컨설팅 한 후, 가공 공장은 활성 고조파 제거 기술의 구현을 찾는 공개 조달 프로세스 발표. 대상 고조파를 제거함으로써 전체 처리 용량을 검색하기위한 것이었다.

솔루션 - 액티브 필터 장치

결과는 두 가지의 설치했다 600 KVA 활성 고조파 필터 공급하는 두 개의 변압기를 관리하는 단위 2160 KVA. 특성의 개수가 있었다 특정 고조파 필터 식물의 선택에지도 솔루션:

  • 유연한 연결 및 시스템 치수
  • 연결된 다른 장비 유지 보수 비용 절감
  • 장애 무료 전기 환경
  • 감소 된 에너지 소비를 통해 변압기 손실 감소

고조파가 제거 - 결과

시스템에서 고조파를 제거하는 것은의 증가 된 최대 출력 용량 귀착 30%.

게다가, 가공 공장은 이제 고조파 왜곡에 대한 임계 값 이하로 동작하도록 관리 (SS 421 1811). 이 공장은 현재 에너지 소비 감소 및 개선 된 환경 성능을 추가로 혜택을 즐긴다.

출처: 활성 고조파 필터

보상 사례 연구 플리커

AHF Flicker compensation welding

AHF는 라디에이터 생산 거림을 감소

오늘날의 산업은 끊임없이 새로운 도전에 직면. 지역 사회가 성장함에 따라, 에너지 집약적 인 생산 공정 큰 기업은 그리드에 미치는 영향을 감소의 도전에 직면하고 있습니다. 플리커 방출 수준은 잠재적으로 계통에 다른 산업을 방해 할 수 있습니다.

배경

Flicker levels before AHF compensation

보정 전 플리커 레벨

식물입니다 55000 벨기에 평방 미터 라디에이터 공장, 그것은 전체에 대한 생산 수있는 6 개의 생산 라인으로 구성 5000 하루에게 라디에이터. 생산 공정은 프레스로 구성, 심 용접 및 스폿 용접. 이 과정은 본질적으로 요구하는 매우 에너지 등 전력 그리드에 대한 큰 수요를 둔다. 너무 높은 pst 파일의 값의 결과로 공급 변전소에 큰 전압 강하를 생성하기 위해 결합 이러한 프로세스. 공장에서 문제가 발생하는 지역의 전력 회사가 동일한 변압기에 다른 소비자를 연결 할 때 깜박이는 불빛.

Flicker level after AHF compensation

보정 후 플리커 레벨

도전

지역 전력 회사가 요구하는 태평양 표준시 95% 값을 초과 할 수 없습니다 0,7. 동안 측정 된 값을 2009 에 pst 파일 동등한 정상을 보였다 1,6. 이 목표를 달성하는 것은 인해 빠르게 변동하는 부하에 만만한 없었다, 및 용접 기계 같은 높은 숫자로 발생할 수있는 여러 가지 부하 패턴.

활성 고조파 필터 - 솔루션

활성 고조파 필터 판매 선도 응답 시간은 전력 회사가 요구하는 값에 도달하기 위해 고객에 대한 필요성이 있었다. 시스템은 6 개 단위로 구성, 그것의 전체 만드는 2,1 전압 강하를 보상하기 위해 지속적인 전력 MVAR.

활성 고조파 필터의 설치 결과를 생성

활성 고조파 필터를 설치 한 후,, 공장은 아래에 자신의 pst 파일의 값을 유지 관리하고있다 0,63, 수에 관계없이 용접 라인을 동시에 실행. 기준값은 외부 컨설턴트에 의해 측정 및 로컬 유틸리티에 의해 승인 된. 하강 플리커 값의 부작용으로, 공장은 이제 안정화 된 생산 환경을 즐긴다.

출처: 활성 고조파 필터

STATCOM 사례 연구

STATCOM AHF는 플리커를 감소

때문에 로컬 그리드의 사용 증가에, 플리커 방출의 엄격한 제한되었다 필요성. 유럽​​에서 가장 큰 철강 선 생산 업체 중 하나는 STATCOM 솔루션을 설치하고 자신의 플리커 배출량을 낮추는 방법으로 문제를 관리.

배경

Flicker before statcom compensation

STATCOM 보상 전에 흔들림

가공 공장은 유럽에서 가장 큰 철강 선 프로듀서, 년에 설립 된 독일의 산업 그룹의 일부 1856. 이 회사는 철근 메쉬 격자를 생성. 생산 라인은 다양한 용접 장비로 구​​성되어 있습니다, SCHLATTER AG에서 스폿 용접 등의. 모든 강력한 스폿 용접의 경우는 그대로, 급격한 전류 소비는 전압 변화를 야기, 이렇게되면 깜박임을 생산.

도전

인해 영역의 팽창 및 재생 에너지의 증가 된 양에, 그것은 낮은 플리커 기여하는 데 필요한되었다. 초기 기준 측정은 태평양 표준시까지 플리커 수준을 보여 주었다 2 및 Plt의 1.4. 학습과

STATCOM 보정 후 흔들림

STATCOM 보정 후 흔들림

합병증의 경우는 주변의 전기 그리드의 활동 전환이 많이 발생 하였다. 이 높은 배경의 흔들림과 측정을 더욱 어렵게 만들기 위해 기여. 최종적으로, 생산 타입이 현재 실행에 의존, 플리커는 달라집니다.

AHF에 의해 STATCOM - 솔루션

용액 SCHLATTER AG와 협력하여 제공되었다, 사람은 또한 용접 라인을 제공.

구성된 STATCOM 솔루션 7 300/690W 물은 활​​성 고조파 필터를 설치 한 냉각. 공칭 설치 전원이 2.5 MVAR. 냉각 완전히 물 STATCOM 동적 하중을 따른다. 제조 변화 또는 이용 새로 설치된 장비 보정 시스템의 조정에 대한 필요에 이르게 어느. AHF 유닛은 전용 트랜스포머를 통해 설치하고 자신의 중간 전압 측정 지점을 사용했다.

배달 결과

STATCOM 솔루션 Plt의에 플리커 수준을 감소 0.6. 감소 무효 전력은 소비 전류를 하강 25-40%. 전압에 딥 20 kV의 레일은 100V 주위에 500V 정도에서 감소 하였다.

출처: 활성 고조파 필터

동적 테스트 부하의 고조파 및 노치

활성 고조파 필터는 동적 테스트 베드를 개선

제조 산업에서 주요 선구자들은 동적 테스트 베드의 전원 네트워크에 문제를 야기. 여기에, 활성 고조파 필터의 오른쪽 조합의 설치가 좋은 결과로 100 차 고조파를 보상. 고조파 및 전압 노치 모두는 장비의 최상의 성능을 가능하게 감소.

케이스 배경

Dynamic test load before harmonics compensation

테스트 벤치, 유럽​​의 주요 생산 공장의 개발 부서가 소유, 개발 단계에서의 테스트에 사용되는 구성 요소. 다른 시험 조건은 프로그램 될 수있다, 이는 테스트 벤치에게 매우 동적 속성을 제공합니다.

고조파 보상 도전

동일 변압기 시험대의 두 부분에 접속되어있다. 그의 부하 전류 진폭이 약에 최대 0에서 변경할 수 있습니다 매우 동적 부하 100 MS, 그것은 동시에 테스트 벤치의 두 부분을 실행하는 것은 불가능했다. 최대의 전압 노치 25% 과 조합하여 매우 높은 고조파 교란이 방해. 이것은 EN61000-2-4에서 한도를 초과뿐만 아니라 테스트 시설에서 심각한 지연 초래.

활성 고조파 필터 - 솔루션

전력 품질 문제점을 해결하기 위하여, 여러 활성 고조파 필터는 교란을 보상하기 위하여 설치된. 두 200/480V 필터는 조합 100 차수까지의 모든 주파수를 보상 할 것을 함께 한 100/480V 필터를 설치 한. 셋째는 고차 고조파 및 고조파를 보상하는 동안 처음 두 필터는 낮은 고조파를 보상하기 위해 사용될 수있다. 세 단위는 공유하도록 구성

100/480V 필터가 높은 순서 작업과로드 만. 이것은 매우 짧은 응답 시간과 상당히 낮아 부하 장애의 결과.

Dynamic load after harmonics compensation

고조파 보상 - 결과

활성 고조파 필터 설치에 감사, 전압 노치가 감소 될 수있다 10%. 게다가, 고조파는 EN61000-2-4에 규정 된 요구 수준으로 감소 하였다. 지금, 두 테스트 벤치는별로 전력 품질 문제로 인한 어떤없이 동시에 실행할 수 있습니다.

출처 : 활성 고조파 필터