저자: 안젤로 Baggini 및 Zbigniew Hanzelka

출처: 전력 품질의 수첩은 안젤로 Baggin에 의해 수정 됨, 존 와일리 & 자제, (주)

1.0 여섯 펄스 변환기 선택과 트랜스포머의 등급 [10]

고조파 스펙트럼이 알려진 경우, 적어도 특정 안정성 측정 또는 예측 할 수, 추가 손실은 쉽게 계산 될 수있다.

계산 과정은 다음과 같은 단계를하여야한다:

1. 고조파의 존재로 인한 추가 손실의 모든 coponents의 결정.
2. 고조파 스펙트럼의 결정, 측정이나 평가에 의해 중, 계정으로 모든 고조파 생성 장비를 복용, 특히 전자 컨버터의.
3. 각 고조파 구성 요소의 기여의 계산 및 전체 추가 손실의 결정.

실제로, 그건 진짜 고조파 전류 magnitudes보다는 이론적 인 값을 사용하는 것이 중요합니다.

표 1 계산 된 추가 손실을 보여줍니다, 주문하는 고조파 전류 최대 25, 정상적인 환경 온도에서 두 변압기에 대한, 그림에서 현재의 고조파 스펙트럼을 가정 1.

결과는 변압기 특성이 조화로드와 함께 손실을 결정하는 데 중요한 역할을 것을 보여.

이 예에서 변압기는 약간 다른 온도에서 측정 된 (21.5°C 최초이자에 대한 22.8두 번째 ° C); 이 결과의 신뢰성을 변경되지 않습니다.

1.1 K 계수의 계산

표 2 그림의 조화 스펙트럼의 K 계수의 계산을 보여줍니다 1 당 단위 기준.

첫 번째 단계는 r.m.s의 계산입니다. 총 전류 I의 가치, 1.0410 이 경우, 그 이후에 각 고조파 전류의 비례 값의 제곱을 계산 될 수있다, K의 값에 이르는. 이러한로드, 의 K 등급 변압기 9 여섯 펄스 컨버터에 적합한 것.

1.2 팩터 K의 계산

계수 K 수립의 첫 걸음 (표 2) 전자의 가치를 발견하는 것입니다, 기본 주파수에서 총 부하 손실 와전류 손실의 비율. 변압기 제조업체가 제공 할 수 있어야한다, 그렇지 않으면 범위에 거짓말 가능성이 0.05 에 0.1. 지수 Q는 변압기의 건설에 매우 의존하고 있으며, 제조업체에서 사용하실 수 있습니다. 이 범위에서 거짓말 가능성이 1.5 에 1.7. 앞서와 같이, 계산은 그림의 이론 값을 기반으로 1. 실제로, 변압기에 derated 할 필요가 84.75 % (1/1.18) 여섯 펄스 컨버터를 공급 공칭 전력 등급.

2.0 DERATING 케이블

으로 절에서 설명 6.2, 때문에 세 번째 고조파에 중립에서 현재 진폭은 기본 주파수에서 전류 진폭의 위상을 초과 할 수. 이 경우에는 중성 전류가 회로 케이블의 크기 조정과 관련하여 고려되어야. 이 예제는 네 가지 고조파 스펙트럼이 설치 될 케이블 크기를 평가하는 데 사용 된 오피스 빌딩과 관련이.

이 시스템은과 3 상 회로 32 네 핵심 EPR 절연 케이블을 사용하여 설치해야하는 정격 부하는 벽에 직접 배치.

2.1 시나리오

다음은 다음과 같습니다:

1. 고조파의 부재. 이 전류는있는 구리 도체 케이블을 사용하는 것이 일반적 관행이다 4 mm² 을 수용 할 수있는 단면 35 A [5] .
2. 의 값 22 % 3 차 고조파의 (그림 2). 이 스펙트럼에 대한 중립 전류는 I됩니다_N = 32·0,22·3 = 21,1A, 나는_N <나는_에프, 그래서 값은 선 전류의 기준으로 선택되어. 적용 0.86 감소 계수 (표 12), 동등한 부하 전류는 32/0,86 = 37,2. 이 값에 대한 케이블 섹션 hasa6mm² 을 수용 할 수있는 단면 44 A [5].

의 값 42 % 3 차 고조파의 (그림 3), 나는_N = 32·0,42·3=40.3A, 나는_N >나는_에프, 그래서 값은 중성 전류의 기준으로 선택되어. 적용 0.86 감소 계수, 등가 부하 전류는 40,3 / 0,86 = 46,9입니다. 이 값의 케이블 섹션이 있습니다 10 mm² 60A의 용량 단면 [5].

C7.4 전류 파형과 스펙트럼을 그림

3. 제 주문, 고조파 풍부한 환경, 그림에서와 같이 4. 중성 전류는 I됩니다_N= 32·1.31·3 = 125.76A, 나는_N>나는_에프, 그래서 값은 중성 전류의 기준으로 선택되어. 와 같은 감소 계수를 적용 1, 동등한 부하 전류는 125.76/1 = 125,67 A. 이 값의 케이블 섹션이 있습니다 35 mm² 을 수용 할 수있는 단면 128 A [5].

3.0 고조파 소스 위치

전기 공급 업체와 고객 간의 PCC에 공급 네트워크 전압의 중요한 왜곡의 경우에, 장애의 원인이 위치해야. 전력 공급 계약을 공식화 또는 공급 업체와 고객의 supply.Inmanycasesalsoaquantitative 결정의 질을 악화에 대한 비용을 청구하는 경우에 특히 의미가됩니다(에스) PCC의 총 전압 왜곡에 기여가 필요합니다.

고조파 소스를 찾는 가장 일반적인 실용적인 방법은 억제 - 광산을 기반으로 특정 고조파에 대한 유효 전력 흐름의 방향, 많은 저자는 한계를 나타내고 다른 방법을 제안하지만 (reac-tive 전력 흐름의 방향에 대한 조사를하고 '중요한 임피던스', interharmonic 주입, 전압 및 전류 상대 값을 결정, 등. [34],[35]). 대부분의 경우 이러한 방법을, 분리의 기술 복잡성에서, 분석 시스템의 상응하는 매개 변수의 값에 대한 정확한 정보가 필요합니다, 이는 액세스 할 수 어렵습니다, 또는 유일한 값 비싼 측정의 결과로 얻어 질 수.

유효 전력 흐름 방식의 방향에 따라, 주어진 고조파의 지배적 소스 (순서 n의) 시스템의 여러 지점에이 고조파 유효 전력 흐름의 방향을 결정하여 찾을 수 있습니다 (그림 5). P의 0이 아닌 값_(N) = U_(N)나는_(N) 상추의 일종(Φi_너(N)- Φi_나는(N))있는 전압의 상호 작용의 효과와 동일한 주파수 전류. 왜곡 된 전압과 함께 제공된 선형 부하는 각 고조파에 대한 유효 전력을 그립니다: 피_(N) ≥ 0. 비선형 요소는 고객 측에 존재하는 경우, someharmonicscan besuppliedtothenetwork에 대한 유효 전력: 피_(N)<0. Thesignof P_(N) 전압의 위상 각도를 측정하는 방법으로 canbedetermined과 같은 순서의 현재: Φi_너(N)그리고 Φi(N)^.

이 방법의 원리는 단상 회로의 예에 설명되어 있습니다, 표에 표시 4 (공급 전압 소스 U입니다_에스, L_에스), 비선형 부하 사이리스터 전력 제어기입니다 (티르 1, TYR2, 저항 R_ONL, induc-tance의 L_ONL), 이는 순서 N = 2K의 고조파 전류의 소스 ±이다 1 = 3, 5, 7, 9, 11, 13, 15, (for k = 1,2,3,…). 이 가지 경우, 전압 왜곡 소스의 위치에 의해 구별, 있는 전력 제어기에 대한 논의: (나는) 상류 PCC의, (II) PCC의 하류, 과 (III) PCC의 양쪽에서 고조파 소스

 

서지

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